Il processo di foratura viene eseguito in presenza di due movimenti: il movimento di taglio principale D r, che esegue una punta o un pezzo e il movimento di avanzamento D s.
La figura mostra lo schema di taglio durante la perforazione.
La velocità del movimento di taglio principale D r determina la velocità di taglio durante la foratura V \u003d m / min. n è la velocità di rotazione del trapano.
La velocità di avanzamento D s determina la velocità di avanzamento S. Durante la perforazione, vengono suddivisi 3 tipi di avanzamenti: minuto (S m), avanzamento per 1 giro della punta (S o), avanzamento per dente (S z) S m \u003d mm / min . S o \u003d mm / giro. S z \u003d mm / dente. S o \u003d, S z \u003d
Profondità di taglio: t0.5D mm.
Lo spessore dello strato di taglio e z è la distanza minima tra due posizioni consecutive del tagliente per 1 giro della punta. e z \u003d S z.
La larghezza dello strato di taglio in z viene misurata lungo il tagliente del trapano e determinata secondo la formula in z \u003d. L'area della sezione trasversale della fetta che cade su entrambi i bordi di taglio è determinata dalla formula f \u003d t S o \u003d S o.
10. Forze di taglio durante la perforazione.
La natura delle forze di taglio che agiscono sul trapano è simile alla natura delle forze che agiscono sul cuneo di taglio di uno strumento di tornitura. Allo stesso tempo, il taglio durante la perforazione presenta una serie di caratteristiche distintive del processo di taglio durante la tornitura. Il trapano è un utensile da taglio a più lame ed esegue lavori con 5 taglienti (2 principali, 2 ausiliari e trasversali). Su ciascun tagliente della punta, la forza di taglio P risultante viene applicata in un determinato punto A. (Fig. 19). La forza P nk agisce sul bordo trasversale, diretto lungo l'asse x nella direzione opposta alla direzione di avanzamento e una coppia di forze che giace nel piano perpendicolare all'asse di perforazione (non mostrato nella figura). Ogni nastro guida agisce in base alla forza di attrito del nastro (P tr l) sulla superficie trattata. La forza P può essere scomposta in 3 componenti della forza: la forza P z, il componente principale della forza di taglio, la forza P Y è il componente radiale della forza di taglio e la forza P x è il componente assiale della forza di taglio (vedi Fig. 19). Le forze P U sui bordi di taglio sono dirette l'una verso l'altra e, se opportunamente affilate, sono uguali in grandezza e la loro azione è bilanciata e uguale a 0. La forza assiale P o che agisce lungo l'asse del trapano si somma: P o \u003d 2 P x + P nk + 2 P tr l x
La coppia totale M cr che agisce sul trapano è costituita dal momento M dalle forze P z, dal momento M nk sul bordo trasversale e dal momento M l dalle forze di attrito sui nastri cilindrici M cr \u003d M + M nk + M l.
La forza assiale e la coppia che agiscono nel processo di lavorazione del trapano sono i dati iniziali per il calcolo del trapano e degli elementi della macchina per robustezza, rigidità e resistenza alle vibrazioni. La forza assiale carica la scatola di alimentazione della macchina e, con i suoi valori elevati, la stabilità longitudinale del trapano e la sua flessione potrebbero andare perse. Il momento torcente carica il cambio della macchina e controlla le condizioni di taglio M cr ≤ M sp.st. Per determinare il valore di P o e M cr durante la perforazione e l'alesatura, vengono utilizzati 2 metodi: 1. calcolo sperimentale 2. in base alle dipendenze dell'impero
P o \u003d 
dove -k-t per le condizioni adottate nello sviluppo di documenti normativi d –diametro del trapano, S –feed, t –profondità di taglio (1/2 del diametro del trapano), Zp \u003d 0 durante la perforazione, Zp è diverso da 0 durante la perforazione, –k-presa condizioni di elaborazione specifiche.
Calcolo delle condizioni di taglio per 005 operazioni.
Taglia 35.5 -0,75 mm.
Fresatura grezza.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] determinare la marca di acciaio ad alta velocità per la lavorazione dell'acciaio al carbonio strutturale: P9.
Alimentazione con un dente - selezionare dalla tabella 34 [p. 283; 5]:
s z \u003d 0,15 mm / dente.
La profondità di fresatura sarà t \u003d 1 mm.
Larghezza di fresatura B \u003d 48mm.
nella tabella [P. 286; 5] e il periodo di resistenza T nella tabella. 40 [p. 290; 5].
C v \u003d 41; q \u003d 0,25; x è 0,1; y \u003d 0,4; u \u003d 0,15; p è 0; m \u003d 0,2; T \u003d 180 min.
Tenendo conto dei giri della macchina n \u003d 100 rpm.
Determinare il feed minuto:
C p \u003d 82,5; x \u003d 0,95; y \u003d 0,8; sei 1.1; q è 1.1; w \u003d 0.
Coppia mandrino:
N ∙ m
fresatura verticale 6Р12 con una potenza di 7,5 kW, dimensioni tavola 750 × 320 mm, con classe di precisione N, campo di rotazione del mandrino di 31,5-1600 giri / min.
Calcolo delle condizioni di taglio per le operazioni 010.
Alla taglia 26 +0,21 mm.
Alesatura.
L'utensile da taglio per i fori di svasatura è determinato secondo la tabella 103 [p. 271; 5]. Le dimensioni sono inserite nella tabella.
Trapano verticale 2320-2596 h8 GOST 12489-71
La velocità di taglio durante la svasatura è pari:
m / min
Fornitura - selezionare dalla tabella 26 [p. 277; 5]:
s \u003d 0,8 mm / giro
La profondità del nucleo è t \u003d 1 mm.
Vengono indicati i valori del coefficiente C v e degli esponenti
C v \u003d 16.3; q \u003d 0,3; x \u003d 0,2; y \u003d 0,5; m \u003d 0,3; T \u003d 40 min.
Fattore di correzione generale per la velocità di taglio, tenendo conto delle effettive condizioni di taglio:
Coefficiente tenendo conto dell'influenza della tabella del materiale del pezzo 1
Il coefficiente è selezionato secondo la tabella2 [p. 262; 5]. n v \u003d 1,25.
Tabella delle condizioni della superficie 5 [p. 263; 5], K P v \u003d 0,8
Materiale dell'utensile K & v tabella 6 [p. 263; 5]. K iv \u003d 1.
m / min
Definire la velocità del mandrino:
giri / min.
Coppia mandrino, Nm:
I valori del coefficiente C me esponenti sono mostrati nella tabella 32 [p. 281; 5]:
C m \u003d 0,09; x è 0.9; y \u003d 0,8; q \u003d 1;.
Il fattore di correzione per la qualità del materiale lavorato è determinato dalla tabella 9 [p. 264; 5]:
Coppia mandrino:
Potenza di taglio (effettiva), kW secondo la formula [p. 280; 5]:
kW.
Tagliando potenza e dimensioni del pezzo, selezioniamo una macchina,
foratura verticale 2N135 con una potenza di 4 kW, dimensioni tavola 450 × 500 mm, con classe di precisione N, campo di rotazione del mandrino di 31,5-1400 giri / min.
Taglia 11,8 +0,18 mm.
Foratura.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] determinare la marca di acciaio ad alta velocità per la lavorazione dell'acciaio al carbonio strutturale: P6M5.
Trapano 2301-0193 GOST 10903-77
La velocità di taglio durante la perforazione è pari:
m / min
Fornitura - selezionare dalla tabella 25 [p. 277; 5]:
s \u003d 0,28 · K 0 s \u003d 0,28 · 0,5 \u003d 0,14 mm / giro
Vengono indicati i valori del coefficiente C v e degli esponenti
nella tabella 28 [p. 278; 5] e il periodo di resistenza T nella tabella. 30 [p. 279; 5].
C v \u003d 7.0; q \u003d 0,4; y \u003d 0,7; m \u003d 0,2; T \u003d 45 min.
Fattore di correzione generale per la velocità di taglio, tenendo conto delle effettive condizioni di taglio:
Coefficiente tenendo conto dell'influenza della tabella del materiale del pezzo 1
Il coefficiente è selezionato secondo la tabella2 [p. 262; 5]. n v \u003d 1,25.
Materiale dell'utensile K & v tabella 6 [p. 263; 5]. K iv \u003d 1.
Coefficiente tenendo conto della profondità di foratura, tabella 31 [p. 280; 5].
m / min
Definire la velocità del mandrino:
giri / min.
Tenendo conto dei giri della macchina n \u003d 710 giri / min.
Taglia 12 +0,18 mm.
Deployment.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] determinare la marca di acciaio ad alta velocità per la lavorazione dell'acciaio al carbonio strutturale: P6M5.
Strumento di taglio di distribuzione:
Scansione 2363-0355 N11 GOST 1672-80
Durante il taglio, la velocità di taglio è pari:
m / min
Fornitura - selezionare dalla tabella 27 [p. 278; 5]:
s \u003d 0.9 · K 0 s \u003d 0.9 · 0.8 \u003d 0.72; tenendo conto della macchina s \u003d 0,56 mm / giro.
Vengono indicati i valori del coefficiente C v e degli esponenti
nella tabella 29 [p. 279; 5] e il periodo di resistenza T nella tabella. 30 [p. 279; 5].
C v \u003d 10.5; q \u003d 0,3; x \u003d 0,2; y \u003d 0,65; m \u003d 0,4; T \u003d 40 min.
Fattore di correzione generale per la velocità di taglio, tenendo conto delle effettive condizioni di taglio:
Coefficiente tenendo conto dell'influenza della tabella del materiale del pezzo 1
Il coefficiente è selezionato secondo la tabella2 [p. 262; 5]. n v \u003d 1,25.
Materiale dell'utensile K & v tabella 6 [p. 263; 5]. K iv \u003d 1.
Coefficiente tenendo conto della profondità di foratura, tabella 31 [p. 280; 5].
m / min
Definire la velocità del mandrino:
giri / min.
Svasatore 2353-0136 GOST 14953-80.
Secondo la mappa 51, [p. 139.6], scegliamo V \u003d 15,4 m / min.
giri / min.
Modalità di taglio per operazioni 015
In superficie 9.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] determinare la marca di acciaio ad alta velocità per la lavorazione dell'acciaio al carbonio strutturale: P6M5.
L'utensile da taglio per la fresatura di superfici piane è determinato secondo la tabella 103 [p. 271; 5]. Le dimensioni sono inserite nella tabella.
Il diametro della taglierina viene selezionato dalla condizione D≥1,5B
Avanzamento per dente: S z \u003d 0,04 mm / dente.
S \u003d S Z · Z \u003d 0,04 · 10 \u003d 0,4 mm / giro
Fattori di correzione: K 1 \u003d 1,25; K 2 \u003d 1; K 3 \u003d 0,9;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 56 · 1,25 · 1 · 0,9 \u003d 63 m / min.
giri / min.
Modalità di taglio per 020 operazioni.
Forare la superficie 10, 11.
L'utensile da taglio per praticare fori è determinato secondo la tabella 103 [p. 271; 5]. Le dimensioni sono inserite nella tabella.
Trapano 2301-0400 GOST 10903-77
Impostiamo la velocità di taglio [p. 96, 6].
Avanzamento: S \u003d 0,1 mm / giro
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 32 · 1 · 1 · 1 \u003d 32 m / min.
giri / min.
giri / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 710 rpm.
Filetto M12.
Utensile da taglio:
Toccare 2621-1509 GOST 3266-81.
La velocità di taglio durante il taglio di filetti metrici è pari a:
m / min
Feed s - selezionare tra i parametri del filo tagliato:
s \u003d 1,5 mm / giro
Vengono indicati i valori del coefficiente C v e degli esponenti
nella tabella 28 [p. 278; 5] e il periodo di resistenza T nella tabella. 49 [p. 296; 5].
C v \u003d 64,8; q \u003d 1,2; y \u003d 0,5; m \u003d 0,9; T \u003d 90 min.
Fattore di correzione generale per la velocità di taglio, tenendo conto delle effettive condizioni di taglio:
Coefficiente tenendo conto dell'influenza della tabella 50 del materiale del pezzo
Materiale dell'utensile K AND i table 50 [p. 298; 5]. K e i \u003d 1.
Coefficiente tenendo conto dell'accuratezza del thread, tabella 50 [p. 298; 5].
m / min
Definire la velocità del mandrino:
Tenendo conto dei giri della macchina n \u003d 180 rpm.
Fori per svasatura 5.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] determinare la marca di acciaio ad alta velocità per la lavorazione dell'acciaio al carbonio strutturale: P6M5.
Trapano verticale 2320-2599 h8 GOST 12489-71
Avanzamento: S \u003d 0,7 mm / giro [p. 111,6];
Considerando la macchina :: S \u003d 0,56 mm / giro.
Impostiamo la velocità di taglio V t \u003d 19m / min [p. 115, 6].
Fattori di correzione: K 1 \u003d 1; K 2 \u003d 1,15; K 3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 19 · 1 · 1,15 · 1 \u003d 21,85 m / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 180 rpm.
Praticare un diametro del foro 30 +0,28 mm.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] determinare la marca di acciaio ad alta velocità per la lavorazione dell'acciaio al carbonio strutturale: P6M5.
Sviluppo 2363-3484 Н11 GOST 1672-80
Avanzamento: S \u003d 1 mm / giro [p. 111,6];
Considerando la macchina: S \u003d 0,8 mm / giro.
Impostiamo la velocità di taglio V t \u003d 12,6 m / min [p. 134, 7].
giri / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 125 rpm.
Per elaborare gli smussi, selezionare una svasatura:
Svasatore 2353-0141 GOST 14953-80.
Secondo la mappa 51, [p. 139.6], scegliamo V \u003d 13,5 m / min.
giri / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 125 rpm.
Modalità di taglio per 25 operazioni.
Tirando la chiavetta.
Spilla 2405-1063 .I GOST 18217-90
Avanzamento: S Z \u003d 0,08 mm / dente. [p. 111,6];
Sulla mappa 1 [p. 188.7] definiamo il gruppo di materiale elaborato. (GO \u003d 1).
Impostiamo la velocità di taglio su V \u003d 13m / min [p. 193, 7].
Con le condizioni della macchina, prendiamo la massima velocità di taglio di 4m / min.
Prendiamo la macchina in posizione orizzontale 7B55 18,5 kW. Velocità di taglio 1,5-11,5 m / min.
Calcolo delle condizioni di taglio per 030 operazioni.
Taglio di scanalature 6 mm.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] determinare la marca di acciaio ad alta velocità per la lavorazione dell'acciaio al carbonio strutturale: P6M5.
La velocità di taglio è uguale alla velocità periferica della taglierina:
m / min
Alimentazione con un dente - selezionare dalla tabella 35 [p. 284; 5]:
s z \u003d 0,01 mm / dente.
La profondità di fresatura sarà t \u003d 15,5 mm.
Larghezza di fresatura B \u003d 6mm.
Vengono indicati i valori del coefficiente C v e degli esponenti
nella tabella 39. [p. 286; 5] e il periodo di resistenza T nella tabella. 40 [p. 290; 5].
C v \u003d 53; q \u003d 0,25; x \u003d 0,3; y \u003d 0,2; u \u003d 0,2; p è 0,1; m \u003d 0,2; T \u003d 60 min.
Fattore di correzione generale per la velocità di taglio, tenendo conto delle effettive condizioni di taglio:
Coefficiente tenendo conto dell'influenza della tabella del materiale del pezzo 1
Il coefficiente è selezionato secondo la tabella2 [p. 262; 5]. n v \u003d 1,25.
Tabella delle condizioni della superficie 5 [p. 263; 5], K P v \u003d 0,8
Materiale dell'utensile K & v tabella 6 [p. 263; 5]. K iv \u003d 1.
Definire la velocità del mandrino:
giri / min.
Tenendo conto dei giri della macchina n \u003d 125 rpm.
Determinare il feed minuto:
Tenendo conto della macchina, prendiamo: S m \u003d 80mm / min, S Z \u003d 0,013mm / dente.
Definire il feed per giro:
Il componente principale della forza di taglio durante la fresatura è la forza circonferenziale, N:
I valori del coefficiente C p e degli esponenti sono riportati nella tabella 41 [p. 291; 5]:
C p \u003d 68,2; x \u003d 0,86; y \u003d 0,72; sei 1; q \u003d 0,86; w \u003d 0.
Il fattore di correzione per la qualità del materiale lavorato è determinato dalla tabella 9 [p. 264; 5]:
Coppia mandrino:
N ∙ m
Potenza di taglio (effettiva), kW secondo la formula [p. 290; 5]:
Tagliando potenza e dimensioni del pezzo, selezioniamo una macchina,
fresatura a sbalzo 6Р82 con una potenza di 7,5 kW, dimensioni tavola 1250 × 320 mm, con classe di precisione N, campo di rotazione mandrino 31,5-1600 giri / min
Lo scopo delle modalità di taglio della parte MT4.38.105
030 Fresatura.
Stozzatura 14 +0,24 mm.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] determinare la marca di acciaio ad alta velocità per la lavorazione dell'acciaio al carbonio strutturale: P6M5.
L'utensile da taglio per scanalature di fresatura è determinato secondo la tabella 86 [p. 182; 5]. Le dimensioni sono inserite nella tabella.
Mulino 2250-0273 N9 GOST 8543-71
Avanzamento: S \u003d 0,05 mm / dente
Fattori di correzione: K 1 \u003d 1,2; K 2 \u003d 1; K 3 \u003d 0,85;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 56 · 1,2 · 1 · 0,85 \u003d 57,12 m / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 125 rpm.
Per la lavorazione di superfici piane interne di parti:
T-147.06.00.027; T-147.00.60.316; T-147.00.60.416.
030 Fresatura.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] determinare il grado di lega dura per il trattamento dell'acciaio al carbonio strutturale: T15K6.
Mulino 2241-0070 T15K6 GOST 5348-69.
Impostiamo la velocità di taglio [p. 97, 6].
Avanzamento: S \u003d 0,1 mm / dente
Fattori di correzione: K 1 \u003d 1; K 2 \u003d 1; K 3 \u003d 0,75;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 280 · 1 · 1 · 0,75 \u003d 210 m / min.
giri / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 200 rpm.
Lo scopo delle modalità di taglio della parte T-142.07.00.002
005 Fresatura.
Fresatura grezza.
Secondo la tabella 2 [p. 115; 5] definire il grado di lega dura per la lavorazione della ghisa grigia: VK6.
L'utensile da taglio per la fresatura di superfici piane è determinato secondo la tabella 103 [p. 271; 5]. Le dimensioni sono inserite nella tabella.
Il diametro della taglierina viene selezionato dalla condizione D≥1,5B
Impostiamo la velocità di taglio [p. 96, 6].
Avanzamento per dente: S z \u003d 0,2 mm / dente.
S \u003d S Z · Z \u003d 0,2 · 12 \u003d 2,4 mm / giro
Fattori di correzione: K 1 \u003d 1; K 2 \u003d 0,8; K 3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 110 · 1 · 0,8 · 1 \u003d 88 m / min.
giri / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 200 rpm.
Determinare il feed minuto:
Tenendo conto della macchina, prendiamo: S m \u003d 400mm / min, S Z \u003d 0.16mm / dente.
010 Foratura.
Praticare due fori con un diametro di 13 +0,43 mm.
L'utensile da taglio per praticare fori è determinato secondo la tabella 103 [p. 271; 5]. Le dimensioni sono inserite nella tabella.
Trapano 2301-0412 GOST 10903-77
La velocità di taglio è assegnata [p. 112, 6].
Avanzamento: S \u003d 0,28 mm / giro
Fattori di correzione: K 1 \u003d 1; K 2 \u003d 1; K 3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 18 · 1 · 1 · 1 \u003d 18 m / min.
giri / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 355 rpm.
035 noioso.
Noioso.
Secondo la tabella 3 [p. 116; 5] determinare il grado di metallo duro per la lavorazione della ghisa grigia: VK6.
L'utensile da taglio per fori passanti e ciechi è determinato secondo la tabella 18 [p. 124; 5]. Le dimensioni della taglierina sono elencate nella tabella 8:
Tabella 8
Impostiamo la velocità di taglio [p. 96, 6].
Avanzamento: S \u003d 0,5 mm / giro
Fattori di correzione: K 1 \u003d 0,8; K 2 \u003d 1,15; K 3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 72 · 0,8 · 1,25 · 1 \u003d 72 m / min.
giri / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 250 rpm.
Calcoliamo la componente tangenziale della forza di taglio:
La costante C p e gli esponenti x, y, n per condizioni di lavorazione specifiche per ciascuno dei componenti della forza di taglio sono riportati nella tabella 22 [p. 274; 5]:
C p \u003d 92; x è 1; y \u003d 0,75; n è 0;
Fattore di correzione per le condizioni di taglio effettive.
Fattore di correzione che tiene conto dell'influenza della qualità del trattamento
materiale per le dipendenze di potenza, secondo la tabella 9; n \u003d 0.4
Fattore di correzione che tiene conto dell'influenza dei parametri geometrici
la parte di taglio dell'utensile sui componenti della forza di taglio durante la lavorazione dell'acciaio
e ghisa.
Trova la potenza di taglio:
In base alla potenza di taglio e alle dimensioni del pezzo, scegliamo una alesatrice orizzontale da 2620 V 8,5 kW, con classe di precisione H, campo di rotazione del mandrino 12,5-1600 giri / min.
Pre-noioso.
Avanzamento: S \u003d 0,3 mm / giro
Fattori di correzione: K 1 \u003d 1; K 2 \u003d 1; K 3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 84 · 1 · 1 · 1 \u003d 84 m / min.
giri / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 315 rpm.
Fine noioso.
Avanzamento: S \u003d 0,1 mm / giro
Fattori di correzione: K 1 \u003d 1; K 2 \u003d 1; K 3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 105 · 1 · 1 · 1 \u003d 105 m / min.
giri / min.
Tenendo conto della macchina, prendiamo: n \u003d 400 rpm.
Lo scopo delle modalità di taglio della parte T-142.10.02.004
035 noioso.
Secondo la tabella 3 [p. 116; 5] determinare il grado di metallo duro per la lavorazione dell'acciaio al carbonio strutturale: T15K6.
L'utensile da taglio per fori passanti e ciechi è determinato secondo la tabella 18 [p. 124; 5]. Le dimensioni della taglierina sono elencate nella tabella 8.
Il processo di taglio durante la perforazione ha molto in comune con il processo di tornitura. La perforazione è accompagnata dagli stessi fenomeni fisici: generazione di calore, restringimento dei trucioli, accumulo, ecc. Insieme a questo, il processo di perforazione ha le sue caratteristiche. Pertanto, la formazione di trucioli si verifica in condizioni più gravi rispetto alla svolta. Durante la perforazione, è difficile uscire dai trucioli e dall'alimentazione del refrigerante. Inoltre, la velocità e l'angolo di taglio sono variabili lungo la lunghezza della lama. Ciò crea condizioni di lavoro irregolari per diversi punti della lama. Restringimento del truciolo il ponticello ha più che sulla periferia del trapano, poiché quando ci si avvicina al centro, l'angolo di taglio aumenta e la velocità di taglio diminuisce. Il modello di restringimento da ritiro a seconda della velocità di taglio, dell'alimentazione, del liquido di raffreddamento e della geometria della parte di taglio della punta è approssimativamente lo stesso di quando si gira. All'aumentare del diametro della punta, la contrazione diminuisce. Questo perché con un aumento del diametro, l'area della sezione trasversale della scanalatura del trapano aumenta e la formazione del truciolo si verifica in condizioni più leggere. Con un aumento della profondità della perforazione, l'uscita del truciolo diventa più difficile, aumenta l'attrito contro la scanalatura e, di conseguenza, aumentano le deformazioni.
La coppia richiesta per il processo di perforazione è uguale alla somma dei momenti delle forze tangenziali che agiscono su tutte le pale del trapano. Si è riscontrato che l'80% del momento totale è il momento delle forze tangenziali delle pale principali, il 12% è il momento delle forze tangenziali delle pale ausiliarie e l'8% è il momento della forza tangenziale della lama del ponticello.
Schema delle forze che agiscono sul trapano.
Il valore dell'angolo di inclinazione della scanalatura elicoidale influisce forze di taglio; il valore dell'angolo di inclinazione dipende da questo. Con l'aumentare dell'angolo, le forze di taglio diminuiscono. Il valore dell'angolo φ influenza diversamente i valori di Mkr e P0. Con un aumento dell'angolo φ, aumenta la resistenza alla penetrazione della punta, il che porta ad un aumento della forza P0. Contemporaneamente all'aumento dell'angolo φ, la larghezza diminuisce e lo spessore del taglio aumenta, a seguito del quale Pr e Mkr diminuiscono. Questo perché lo spessore del taglio inferiore alla larghezza influenza la forza di taglio Pr. La lunghezza della lama trasversale ha un effetto insignificante sul MKR e altro sulla forza P0. Per ridurre questo effetto, accorciare la lunghezza della lama trasversale affilando i ponticelli. Con un aumento del diametro della punta, la profondità di taglio aumenta e quindi i valori di Mkr e P0 aumentano. Le proprietà del materiale da elaborare, l'alimentazione, il refrigerante e altre condizioni di taglio influiscono sulla coppia e sulla forza di avanzamento durante la perforazione e durante la tornitura.
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