Procesul de foraj se realizează în prezența a două mișcări: mișcarea principală de tăiere D r, care realizează fie un burghiu, fie o piesă de lucru și mișcarea de alimentare D s.
Figura arată schema de tăiere în timpul forajului.
Viteza mișcării principale de tăiere D r determină viteza de tăiere în timpul forajului V \u003d m / min. n este viteza de rotație a burghiului.
Viteza de alimentare D s determină viteza de alimentare S. La foraj, 3 tipuri de furaje sunt împărțite: minut (S m), alimentare pe 1 revoluție a burghiului (S o), alimentare pe dinte (S z) S m \u003d mm / min . S o \u003d mm / revoluție. S z \u003d mm / dinte. S o \u003d, S z \u003d
Adâncimea de tăiere: t0.5D mm.
Grosimea stratului tăiat și z este distanța minimă între două poziții consecutive ale muchiei de tăiere pentru 1 revoluție a burghiului. și z \u003d S z.
Lățimea stratului tăiat în z este măsurată de-a lungul muchiei de tăiere a burghiului și determinată conform formulei din z \u003d. Zona de secțiune transversală a feliei care se încadrează pe ambele muchii de tăiere este determinată de formula f \u003d t S o \u003d S o.
10. Forțe de tăiere la găurire.
Natura forțelor de tăiere care acționează la burghie este similară cu natura forțelor care acționează pe panza de tăiere a unui instrument de strunjire. În același timp, tăierea în timpul forajului are o serie de caracteristici distinctive ale procesului de tăiere în timpul strunjirii. Semănătoarea este un instrument de tăiere cu mai multe lame și execută lucrări cu 5 muchii de tăiere (2 principale, 2 auxiliare și transversale). Pe fiecare muchie de tăiere a burghiului, forța de tăiere P rezultată este aplicată la un anumit punct A. (Fig. 19). Forța P nk acționează pe marginea transversală, direcționată de-a lungul axei x în direcția opusă direcției de avans și a unei perechi de forțe situate în plan perpendicular pe axa de foraj (nu este prezentată în figură). Fiecare panglică de ghidare acționează prin forța de frecare a panglicii (P tr l) pe suprafața tratată. Forța P poate fi descompusă în 3 componente ale forței: Forța P z, componenta principală a forței de tăiere, forța P Y este componenta radială a forței de tăiere, iar forța P x este componenta axială a forței de tăiere (vezi Fig. 19). Forțele P U la muchiile tăietoare sunt direcționate una spre cealaltă și, atunci când sunt ascuțite corect, sunt egale ca mărime, iar acțiunea lor este echilibrată și egală cu 0. Forța axială P o care acționează de-a lungul axei burghiului se va adăuga: P o \u003d 2 P x + P nk + 2 P tr l x
Cuplul total M cr care acționează pe burghie constă din momentul M de la forțele P z, momentul M nk de pe marginea transversală și momentul M l de la forțele de frecare de pe panglicile de foraj cilindrice M cr \u003d M + M nk + M l.
Forța axială și cuplul care acționează în procesul de lucru la burghie sunt datele inițiale pentru calcularea burghiului și a elementelor mașinii pentru rezistență, rigiditate și rezistență la vibrații. Forța axială încarcă cutia de alimentare a mașinii și, cu valorile mari ale acesteia, se poate pierde stabilitatea longitudinală a burghiului și îndoirea acesteia. Momentul de cuplu încarcă cutia de viteze a mașinii și verifică condițiile de tăiere M cr ≤ M sp.st. Pentru determinarea valorii P o și M cr în timpul forajului și alezării, se folosesc 2 metode: 1. experimentală 2. calcul în funcție de dependențele imperiului
P o \u003d 
unde -k-t pentru condițiile adoptate la elaborarea documentelor normative d-diametrul burghiului, S-alimentare, t-profunzimea de tăiere (1/2 din diametrul burghiei), Zp \u003d 0 la foraj, Zp este diferit de 0 la foraj, –k-preluare condiții specifice de prelucrare.
Calcularea condițiilor de tăiere pentru operații 005.
Dimensiune 35,5 -0,75 mm.
Frezare grosieră.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] determină marca oțelului de mare viteză pentru prelucrarea oțelului cu carbon structural: P9.
Alimentarea unui dinte - selectați din tabelul 34 [pag. 283; 5]:
s z \u003d 0,15 mm / dinte.
Adâncimea de frezare va fi t \u003d 1 mm.
Lățimea de frezare B \u003d 48mm.
în masă [P. 286; 5] și perioada de rezistență T din tabel. 40 [p. 290; 5].
C v \u003d 41; q \u003d 0,25; x este 0,1; y \u003d 0,4; u \u003d 0,15; p este 0; m \u003d 0,2; T \u003d 180 min.
Ținând cont de revoluțiile mașinii n \u003d 100 rpm.
Determinați minutul de alimentare:
C p \u003d 82,5; x \u003d 0,95; y \u003d 0,8; u este 1,1; q este 1,1; w \u003d 0.
Momentul axului:
N ∙ m
freza verticală 6Р12 cu o putere de 7,5 kW, dimensiunile mesei 750 × 320 mm, cu clasa de precizie N, domeniul de rotație a axului 31,5-1600 rpm.
Calcularea condițiilor de tăiere pentru operații 010.
Până la dimensiunea 26 +0,21 mm.
Alezare.
Instrumentul de tăiere pentru găuri de înfășurare este determinat conform tabelului 103 [p. 271; 5]. Dimensiunile sunt introduse în tabel.
Burghie verticală 2320-2596 h8 GOST 12489-71
Viteza de tăiere în timpul contorizării este uniformă:
m / min
Surse de aprovizionare - selectați din tabelul 26 [pag. 277; 5]:
s \u003d 0,8 mm / rev
Adâncimea miezului este t \u003d 1 mm.
Valorile coeficientului C v și ale exponenților sunt date
C v \u003d 16,3; q \u003d 0,3; x \u003d 0,2; y \u003d 0,5; m \u003d 0,3; T \u003d 40 min.
Factorul general de corecție pentru viteza de tăiere, ținând cont de condițiile reale de tăiere:
Coeficient, ținând cont de influența tabelului materialului 1
Coeficientul este selectat conform tabelului2 [p. 262; 5]. n v \u003d 1,25.
Tabel cu starea suprafeței 5 [p. 263; 5], K P v \u003d 0,8
Materialul sculei K & v tabelul 6 [p. 263; 5]. K iv \u003d 1.
m / min
Definiți viteza axului:
rot / min.
Cuplul axului, Nm:
Valorile coeficientului C m și ale exponenților sunt prezentate în tabelul 32 [p. 281; 5]:
C m \u003d 0,09; x este 0,9; y \u003d 0,8; q \u003d 1 ;.
Factorul de corecție pentru calitatea materialului prelucrat este determinat de tabelul 9 [p. 264; 5]:
Momentul axului:
Putere de tăiere (eficientă), kW conform formulei [p. 280; 5]:
kW.
Prin tăierea puterii și dimensiunilor piesei de prelucrat, selectăm o mașină,
foraj vertical 2N135 cu o putere de 4 kW, dimensiunile mesei 450 × 500 mm, cu clasa de precizie N, raza de rotație a axului 31,5-1400 rpm.
Dimensiune 11.8 +0,18 mm.
Foraj.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] determină marca oțelului de mare viteză pentru prelucrarea oțelului cu carbon structural: P6M5.
Burghie 2301-0193 GOST 10903-77
Viteza de tăiere în timpul forajului este uniformă:
m / min
Aprovizionare s - selectați din tabelul 25 [pag. 277; 5]:
s \u003d 0,28 · K 0 s \u003d 0,28 · 0,5 \u003d 0,14 mm / rev.
Valorile coeficientului C v și ale exponenților sunt date
în tabelul 28 [p. 278; 5] și perioada de rezistență T din tabel. 30 [p. 279; 5].
C v \u003d 7,0; q \u003d 0,4; y \u003d 0,7; m \u003d 0,2; T \u003d 45 min.
Factorul general de corecție pentru viteza de tăiere, ținând cont de condițiile reale de tăiere:
Coeficient, ținând cont de influența tabelului materialului 1
Coeficientul este selectat conform tabelului2 [p. 262; 5]. n v \u003d 1,25.
Materialul sculei K & v tabelul 6 [p. 263; 5]. K iv \u003d 1.
Coeficient, luând în considerare adâncimea de foraj, tabelul 31 [p. 280; 5].
m / min
Definiți viteza axului:
rot / min.
Ținând cont de revoluțiile mașinii n \u003d 710 rpm.
Dimensiunea 12 +0,18 mm.
Implementare.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] determină marca oțelului de mare viteză pentru prelucrarea oțelului cu carbon structural: P6M5.
Instrument de tăiere a implementării:
Scanează 2363-0355 N11 GOST 1672-80
La tăiere, viteza de tăiere este uniformă:
m / min
Oferta s - selectați din tabelul 27 [pag. 278; 5]:
s \u003d 0,9 · K 0 s \u003d 0,9 · 0,8 \u003d 0,72; ținând cont de mașină s \u003d 0,56 mm / rev.
Valorile coeficientului C v și ale exponenților sunt date
în tabelul 29 [p. 279; 5] și perioada de rezistență T din tabel. 30 [p. 279; 5].
C v \u003d 10,5; q \u003d 0,3; x \u003d 0,2; y \u003d 0,65; m \u003d 0,4; T \u003d 40 min.
Factorul general de corecție pentru viteza de tăiere, ținând cont de condițiile reale de tăiere:
Coeficient, ținând cont de influența tabelului materialului 1
Coeficientul este selectat conform tabelului2 [p. 262; 5]. n v \u003d 1,25.
Materialul sculei K & v tabelul 6 [p. 263; 5]. K iv \u003d 1.
Coeficient, luând în considerare adâncimea de foraj, tabelul 31 [p. 280; 5].
m / min
Definiți viteza axului:
rot / min.
Contorizări 2353-0136 GOST 14953-80.
Conform hărții 51, [p. 139.6], alegem V \u003d 15,4 m / min.
rot / min.
Moduri de tăiere pentru operații 015
La suprafața 9.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] determină marca oțelului de mare viteză pentru prelucrarea oțelului cu carbon structural: P6M5.
Instrumentul de tăiere pentru frezarea suprafețelor plane este determinat conform tabelului 103 [p. 271; 5]. Dimensiunile sunt introduse în tabel.
Diametrul tăietorului este selectat din condiția D≥1.5B
Alimentare pe dinte: S z \u003d 0,04 mm / dinte.
S \u003d S Z · Z \u003d 0,04 · 10 \u003d 0,4 mm / rev.
Factorii de corecție: K 1 \u003d 1,25; K2 \u003d 1; K3 \u003d 0,9;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 56 · 1,25 · 1 · 0,9 \u003d 63 m / min.
rot / min.
Moduri de tăiere pentru operații 020.
Perforați suprafața 10, 11.
Instrumentul de tăiere pentru găuri de găurit este determinat conform tabelului 103 [p. 271; 5]. Dimensiunile sunt introduse în tabel.
Burghiu 2301-0400 GOST 10903-77
Am stabilit viteza de tăiere [p. 96, 6].
Alimentare: S \u003d 0.1mm / rev
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 32 · 1 · 1 · 1 \u003d 32 m / min.
rot / min.
rot / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 710 rpm.
Firul M12.
Instrument de tăiere:
Atingeți 2621-1509 GOST 3266-81.
Viteza de tăiere la tăierea firelor metrice este egală cu:
m / min
Feed s - selectați dintre parametrii firului tăiat:
s \u003d 1,5 mm / rev
Valorile coeficientului C v și ale exponenților sunt date
în tabelul 28 [p. 278; 5] și perioada de rezistență T din tabel. 49 [pag. 296; 5].
C v \u003d 64,8; q \u003d 1,2; y \u003d 0,5; m \u003d 0,9; T \u003d 90 min.
Factorul general de corecție pentru viteza de tăiere, ținând cont de condițiile reale de tăiere:
Coeficient, ținând cont de influența tabelului de material de piesă 50
Materialul sculei K AND i tabelul 50 [p. 298; 5]. K Și i \u003d 1.
Coeficient, ținând cont de precizia firului, tabelul 50 [p. 298; 5].
m / min
Definiți viteza axului:
Ținând cont de revoluțiile mașinii n \u003d 180 rpm.
Găuri de răsturnare 5.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] determină marca oțelului de mare viteză pentru prelucrarea oțelului cu carbon structural: P6M5.
Burghie verticală 2320-2599 h8 GOST 12489-71
Alimentare: S \u003d 0,7 mm / rev. [p. 111,6];
Având în vedere mașina: S \u003d 0,56 mm / rev.
Setăm viteza de tăiere V t \u003d 19m / min [p. 115, 6].
Factorii de corecție: K 1 \u003d 1; K2 \u003d 1,15; K3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 19 · 1 · 1,15 · 1 \u003d 21,85 m / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 180 rpm.
Diametrul găurii de găurit 30 +0,28 mm.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] determină marca oțelului de mare viteză pentru prelucrarea oțelului cu carbon structural: P6M5.
Dezvoltare 2363-3484 Н11 GOST 1672-80
Alimentare: S \u003d 1 mm / rev. [p. 111,6];
Având în vedere mașina: S \u003d 0,8 mm / rev.
Am stabilit viteza de tăiere V t \u003d 12,6 m / min [p. 134, 7].
rot / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 125 rpm.
Pentru a procesa clafoanele, alegeți un contorizant:
Contorizări 2353-0141 GOST 14953-80.
Conform hărții 51, [p. 139.6], alegem V \u003d 13.5m / min.
rot / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 125 rpm.
Moduri de tăiere pentru 25 de operații.
Tragerea cheii.
Broach 2405-1063 .I GOST 18217-90
Alimentare: S Z \u003d 0,08 mm / dinte. [p. 111,6];
Pe harta 1 [p. 188.7] definim grupul de materiale prelucrate. (GO \u003d 1).
Vom seta viteza de tăiere la V \u003d 13m / min [p. 193, 7].
Cu starea mașinii, luăm viteza maximă de tăiere de 4m / min.
Luăm mașina cu o linie orizontală 7B55 18,5 kW. Viteza de tăiere 1.5-11.5 m / min.
Calcularea condițiilor de tăiere pentru operații 030.
Tăierea canelurii 6 mm.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] determină marca oțelului de mare viteză pentru prelucrarea oțelului cu carbon structural: P6M5.
Viteza de tăiere este egală cu viteza periferică a tăietorului:
m / min
Alimentarea cu un dinte - selectați din tabelul 35 [pag. 284; 5]:
s z \u003d 0,01 mm / dinte.
Adâncimea de frezare va fi t \u003d 15,5 mm.
Lățimea de frezare B \u003d 6mm.
Valorile coeficientului C v și ale exponenților sunt date
în masă 39. [p. 286; 5] și perioada de rezistență T din tabel. 40 [p. 290; 5].
C v \u003d 53; q \u003d 0,25; x \u003d 0,3; y \u003d 0,2; u \u003d 0,2; p este 0,1; m \u003d 0,2; T \u003d 60 min.
Factorul general de corecție pentru viteza de tăiere, ținând cont de condițiile reale de tăiere:
Coeficient, ținând cont de influența tabelului materialului 1
Coeficientul este selectat conform tabelului2 [p. 262; 5]. n v \u003d 1,25.
Tabel cu starea suprafeței 5 [p. 263; 5], K P v \u003d 0,8
Materialul sculei K & v tabelul 6 [p. 263; 5]. K iv \u003d 1.
Definiți viteza axului:
rot / min.
Ținând cont de revoluțiile mașinii n \u003d 125 rpm.
Determinați minutul de alimentare:
Ținând cont de mașină, luăm: S m \u003d 80mm / min, S Z \u003d 0,013 mm / dinte.
Definiți fluxul pe revoluție:
Componenta principală a forței de tăiere în timpul frezării este forța circumferențială, N:
Valorile coeficientului C p și ale exponenților sunt date în tabelul 41 [p. 291; 5]:
C p \u003d 68,2; x \u003d 0,86; y \u003d 0,72; u este 1; q \u003d 0,86; w \u003d 0.
Factorul de corecție pentru calitatea materialului prelucrat este determinat de tabelul 9 [p. 264; 5]:
Momentul axului:
N ∙ m
Putere de tăiere (eficientă), kW conform formulei [p. 290; 5]:
Prin tăierea puterii și dimensiunilor piesei de prelucrat, selectăm o mașină,
6 freza 68082 cu cantilever cu o putere de 7,5 kW, dimensiunile mesei 1250 × 320 mm, cu clasa de precizie N, domeniul de rotație a axului 31,5-1600 rpm.
Scopul modurilor de tăiere a piesei MT4.38.105
030 Frezare.
Slot 14 +0,24 mm.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] determină marca oțelului de mare viteză pentru prelucrarea oțelului cu carbon structural: P6M5.
Instrumentul de tăiere pentru frezarea canelurilor este determinat conform tabelului 86 [p. 182; 5]. Dimensiunile sunt introduse în tabel.
Moara 2250-0273 N9 GOST 8543-71
Alimentare: S \u003d 0,05 mm / dinte
Factorii de corecție: K 1 \u003d 1,2; K2 \u003d 1; K3 \u003d 0,85;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 56 · 1,2 · 1 · 0,85 \u003d 57,12 m / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 125 rpm.
Pentru prelucrarea suprafețelor plane interne ale pieselor:
T-147.06.00.027; T-147.00.60.316; T-147.00.60.416.
030 Frezare.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] determinați gradul de aliaj dur pentru tratarea oțelului carbonic structural: T15K6.
Moara 2241-0070 T15K6 GOST 5348-69.
Am stabilit viteza de tăiere [p. 97, 6].
Alimentare: S \u003d 0,1 mm / dinte
Factorii de corecție: K 1 \u003d 1; K2 \u003d 1; K3 \u003d 0,75;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 280 · 1 · 1 · 0,75 \u003d 210 m / min.
rot / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 200 rpm.
Scopul modurilor de tăiere a piesei T-142.07.00.002
005 Frezare.
Frezare grosieră.
Conform tabelului 2 [p. 115; 5] definește gradul de aliaj dur pentru prelucrarea fontei gri: VK6.
Instrumentul de tăiere pentru frezarea suprafețelor plane este determinat conform tabelului 103 [p. 271; 5]. Dimensiunile sunt introduse în tabel.
Diametrul tăietorului este selectat din condiția D≥1.5B
Am stabilit viteza de tăiere [p. 96, 6].
Alimentare pe dinte: S z \u003d 0,2 mm / dinte.
S \u003d S Z · Z \u003d 0,2 · 12 \u003d 2,4 mm / rev.
Factorii de corecție: K 1 \u003d 1; K2 \u003d 0,8; K3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 110 · 1 · 0,8 · 1 \u003d 88 m / min.
rot / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 200 rpm.
Determinați minutul de alimentare:
Ținând cont de mașină, luăm: S m \u003d 400mm / min, S Z \u003d 0,16 mm / dinte.
010 Foraj.
Forați două găuri cu un diametru de 13 +0,43 mm.
Instrumentul de tăiere pentru găuri de găurit este determinat conform tabelului 103 [p. 271; 5]. Dimensiunile sunt introduse în tabel.
Burghiu 2301-0412 GOST 10903-77
Viteza de tăiere este atribuită [p. 112, 6].
Alimentare: S \u003d 0,28mm / rev
Factorii de corecție: K 1 \u003d 1; K2 \u003d 1; K3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 18 · 1 · 1 · 1 \u003d 18 m / min.
rot / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 355 rpm.
035 Plictisire.
Rude plictisitoare.
Conform tabelului 3 [p. 116; 5] determinați gradul de carbură pentru prelucrarea fontei gri: VK6.
Instrumentul de tăiere pentru găuri de foraj și orb este determinat conform tabelului 18 [p. 124; 5]. Dimensiunile tăietorului sunt enumerate în tabelul 8:
Tabelul 8
Am stabilit viteza de tăiere [p. 96, 6].
Alimentare: S \u003d 0,5mm / rev.
Factorii de corecție: K 1 \u003d 0,8; K2 \u003d 1,15; K3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 72 · 0,8 · 1,25 · 1 \u003d 72 m / min.
rot / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 250 rpm.
Calculăm componenta tangențială a forței de tăiere:
Constanta C p și exponenții x, y, n pentru condiții de prelucrare specifice pentru fiecare dintre componentele forței de tăiere sunt prezentate în tabelul 22 [p. 274; 5]:
C p \u003d 92; x este 1; y \u003d 0,75; n este 0;
Factorul de corecție pentru condițiile reale de tăiere.
Factorul de corecție ținând cont de influența calității prelucrate
material pentru dependențele de putere, conform tabelului 9; n \u003d 0,4
Factorul de corecție ținând cont de influența parametrilor geometrici
partea de tăiere a sculei pe componentele forței de tăiere în timpul prelucrării oțelului
și fontă.
Găsiți puterea de tăiere:
În funcție de puterea de tăiere și dimensiunile piesei de prelucrat, selectăm o mașină de foraj orizontală 2620V 8,5kW, cu clasa H de precizie, domeniul de rotație a axului 12,5-1600 rpm.
Pre-plictisitor.
Alimentare: S \u003d 0,3 mm / rev.
Factorii de corecție: K 1 \u003d 1; K2 \u003d 1; K3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 84 · 1 · 1 · 1 \u003d 84 m / min.
rot / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 315 rpm.
Fin plictisitor.
Alimentare: S \u003d 0.1mm / rev.
Factorii de corecție: K 1 \u003d 1; K2 \u003d 1; K3 \u003d 1;
V \u003d V T · K 1 · K 2 · K 3 \u003d 105 · 1 · 1 · 1 \u003d 105 m / min.
rot / min.
Ținând cont de mașină, luăm: n \u003d 400 rpm.
Scopul modurilor de tăiere a piesei T-142.10.02.004
035 Plictisire.
Conform tabelului 3 [p. 116; 5] determinați gradul de carbură pentru prelucrarea oțelului carbonic structural: T15K6.
Instrumentul de tăiere pentru găuri de foraj și orb este determinat conform tabelului 18 [p. 124; 5]. Dimensiunile tăietorului sunt enumerate în tabelul 8.
Procesul de tăiere în timpul forajului are foarte multe în comun cu procesul de strunjire. Forajul este însoțit de aceleași fenomene fizice: producerea de căldură, micșorarea cipurilor, acumularea etc. În paralel cu aceasta, procesul de foraj are propriile sale caracteristici. Astfel, formarea cipurilor are loc în condiții mai severe decât în \u200b\u200btimpul virajului. Când găuriți, este dificil să ieșiți jetoanele și alimentarea cu lichid de răcire. În plus, viteza și unghiul de tăiere sunt variabile pe lungimea lamei. Aceasta creează condiții de lucru inegale pentru diferite puncte ale lamei. Contracția cipurilor jumperul are mai mult decât la periferia burghiului, deoarece pe măsură ce vă apropiați de centru, unghiul de tăiere crește și viteza de tăiere scade. Modelul de contracție în funcție de viteza, debitul, lichidul de răcire și geometria părții de tăiere a burghiului este aproximativ același ca la rotire. Pe măsură ce diametrul burghiului crește, contracția scade. Acest lucru se datorează faptului că, odată cu creșterea diametrului, suprafața secțiunii transversale a canelurii crește și formarea cipurilor are loc în condiții mai ușoare. Odată cu creșterea adâncimii de foraj, ieșirea cipului devine mai dificilă, frecarea sa împotriva canelurii crește și, ca urmare, deformările cresc.
Cuplul necesar procesului de foraj este egal cu suma momentelor forțelor tangențiale care acționează pe toate palele de foraj. S-a constatat că 80% din momentul total este momentul forțelor tangențiale ale palelor principale, 12% este momentul forțelor tangențiale ale palelor auxiliare și 8% este momentul forței tangențiale a paletei.
Schema forțelor care acționează la burghie.
Valoarea unghiului de înclinare a canelurii elicoidale afectează forțe de tăiere; valoarea unghiului de raclă depinde de aceasta. Odată cu creșterea unghiului, forțele de tăiere scad. Valoarea unghiului affects afectează diferit valorile Mkr și P0. Odată cu creșterea unghiului φ, rezistența de penetrare a burghiului crește, ceea ce duce la o creștere a forței P0. Concomitent cu o creștere a unghiului φ, lățimea scade și grosimea feliei crește, ca urmare a căreia Pr și Mkr scad. Acest lucru se datorează faptului că grosimea tăieturii mai mică decât lățimea afectează forța de tăiere Pr. Lungimea lamei transversale are un efect nesemnificativ asupra MKR și mai mult asupra forței P0. Pentru a reduce acest efect, scurtați lungimea lamei transversale prin ascuțirea salturilor. Odată cu creșterea diametrului burghiului, adâncimea de tăiere crește și, prin urmare, valorile Mkr și P0 cresc. Proprietățile materialului prelucrat, alimentarea, lichidul de răcire și alte condiții de tăiere afectează cuplul și forța de alimentare atât în \u200b\u200btimpul găurării, cât și în timpul virajului.
Se încarcă ...