SNiP II-23-81*
În schimb
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

STRUCTURI DE OTEL

1. DISPOZIȚII GENERALE

1.1. Aceste standarde trebuie respectate la proiectarea structurilor din oțel ale clădirilor și structurilor pentru diverse scopuri.

Standardele nu se aplică la proiectarea structurilor din oțel pentru poduri, tuneluri de transport și țevi sub terasamente.

La proiectarea structurilor din oțel în condiții speciale de funcționare (de exemplu, structuri de furnal, conducte principale și de proces, rezervoare cu destinație specială, structuri ale clădirilor expuse la efecte seismice, temperaturi intense sau expunere la medii agresive, structuri ale structurilor hidraulice offshore), structuri de clădiri și structuri unice, precum și tipuri speciale de structuri (de exemplu, precomprimate, spațiale, suspendate), trebuie respectate cerințe suplimentare care reflectă caracteristicile de funcționare ale acestor structuri, prevăzute de documentele de reglementare relevante aprobate sau convenite. de către Comitetul de Stat pentru Construcții al URSS.

1.2. La proiectarea structurilor din oțel, trebuie să respectați standardele SNiP pentru protecția structurilor clădirilor împotriva coroziunii și standardele de siguranță la incendiu pentru proiectarea clădirilor și structurilor. Nu este permisă creșterea grosimii produselor laminate și a pereților țevilor pentru a proteja structurile de coroziune și pentru a crește rezistența la foc a structurilor.

Toate structurile trebuie să fie accesibile pentru observare, curățare, vopsire și nu trebuie să rețină umezeala sau să împiedice ventilația. Profilele închise trebuie sigilate.

1,3*. Când proiectați structuri de oțel, ar trebui:

selectați scheme tehnice și economice optime ale structurilor și secțiunilor transversale ale elementelor;

utilizați profile laminate economice și oțeluri eficiente;

utilizarea, de regulă, a proiectelor standard unificate sau standard pentru clădiri și structuri;

folosirea structurilor progresive (sisteme spațiale din elemente standard; structuri care combină funcțiile portante și de închidere; structuri precomprimate, armate, tablă subțire și combinate din diferite oțeluri);

asigură capacitatea de fabricație a fabricării și instalarea structurilor;

utilizați modele care să asigure cea mai mică intensitate a forței de muncă la fabricarea, transportul și instalarea acestora;

să asigure, de regulă, producția în linie a structurilor și instalarea acestora cu transportoare sau blocuri mari;

prevăd utilizarea unor tipuri progresive de îmbinări din fabrică (sudura automată și semiautomată, îmbinări cu flanșe, cu capete frezate, îmbinări cu șuruburi, inclusiv cele de mare rezistență etc.);

asigurați, de regulă, conexiuni de montare cu șuruburi, inclusiv cele de mare rezistență; racordurile de instalare sudate sunt permise cu o justificare corespunzatoare;

respectă cerințele standardelor de stat pentru structurile de tipul corespunzător.

1.4. La proiectarea clădirilor și structurilor, este necesar să se adopte scheme structurale care să asigure rezistența, stabilitatea și imuabilitatea spațială a clădirilor și structurilor în ansamblu, precum și elementele lor individuale în timpul transportului, instalării și exploatării.

1,5*. Oțelurile și materialele de îmbinare, restricțiile privind utilizarea oțelurilor S345T și S375T, precum și cerințele suplimentare pentru oțelul furnizat, prevăzute de standardele de stat și standardele CMEA sau specificațiile tehnice, trebuie indicate în desenele de lucru (DM) și de detaliu (DMC). a structurilor metalice si in documentatia de comandare materiale.

În funcție de caracteristicile structurilor și ale componentelor acestora, este necesar să se indice clasa de continuitate a oțelului la comanda.

1,6*. Structurile din oțel și calculele acestora trebuie să îndeplinească cerințele "Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirii. Prevederi de bază pentru calcul" și ST SEV 3972 – 83 "Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirilor. Structuri din oțel. Prevederi de bază pentru calcule."

1.7. Schemele de proiectare și ipotezele de calcul de bază trebuie să reflecte condițiile reale de funcționare ale structurilor din oțel.

Structurile din oțel ar trebui, în general, să fie proiectate ca sisteme spațiale unificate.

La împărțirea sistemelor spațiale unificate în structuri plate separate, ar trebui să se țină seama de interacțiunea elementelor între ele și cu baza.

Alegerea schemelor de proiectare, precum și a metodelor de calcul al structurilor din oțel, trebuie făcută ținând cont de utilizarea eficientă a computerelor.

1.8. Calculele structurilor din oțel ar trebui, de regulă, să fie efectuate ținând cont de deformațiile inelastice ale oțelului.

Pentru structurile static nedeterminate, metoda de calcul pentru care nu a fost elaborată ținând cont de deformațiile inelastice ale oțelului, forțele de proiectare (momente de încovoiere și de torsiune, forțe longitudinale și transversale) trebuie determinate în ipoteza deformațiilor elastice ale oțelului conform unei schema nedeformata.

Cu un studiu de fezabilitate adecvat, calculul poate fi efectuat folosind o schemă deformată care ia în considerare influența mișcărilor structurale sub sarcină.

1.9. Elementele structurilor din oțel trebuie să aibă secțiuni transversale minime care să îndeplinească cerințele acestor standarde, ținând cont de gama de produse laminate și țevi. În secțiunile compozite stabilite prin calcul, subtensiunea nu trebuie să depășească 5%.

2. MATERIALE PENTRU STRUCTURI ȘI LEGĂRI

2,1*. În funcție de gradul de responsabilitate al structurilor clădirilor și structurilor, precum și de condițiile de funcționare a acestora, toate structurile sunt împărțite în patru grupuri. Oțelurile pentru structurile din oțel ale clădirilor și structurilor trebuie luate conform tabelului. 50*.

Oțelul pentru structurile ridicate în regiunile climatice I 1, I 2, II 2 și II 3, dar exploatate în încăperi încălzite, trebuie luat ca pentru regiunea climatică II 4 conform tabelului. 50*, cu excepția oțelului C245 și C275 pentru construcția grupului 2.

Pentru conexiunile cu flanșe și ansamblurile de cadru, produsele laminate trebuie utilizate conform TU 14-1-4431 – 88.

2,2*. Pentru sudarea structurilor din oțel ar trebui să se utilizeze următoarele: electrozi pentru sudarea manuală cu arc în conformitate cu GOST 9467-75*; sârmă de sudură conform GOST 2246 – 70*; fluxuri conform GOST 9087 – 81*; dioxid de carbon conform GOST 8050 – 85.

Materialele de sudare și tehnologia de sudare utilizate trebuie să asigure că rezistența la tracțiune a metalului de sudură nu este mai mică decât valoarea standard a rezistenței la tracțiune. Alerga metalul de bază, precum și valorile durității, rezistenței la impact și alungirii relative a metalului îmbinărilor sudate, stabilite prin documentele de reglementare relevante.

2,3*. Piesele turnate (piese de susținere etc.) pentru structurile din oțel trebuie proiectate din oțel carbon de clase 15L, 25L, 35L și 45L, îndeplinind cerințele pentru grupele de turnare II sau III conform GOST 977. – 75*, precum și din fontă cenușie clasele SCh15, SCh20, SCh25 și SCh30, îndeplinind cerințele GOST 1412 – 85.

2,4*. Pentru conexiunile cu șuruburi, trebuie utilizate șuruburi și piulițe din oțel care îndeplinesc cerințele *, GOST 1759.4 – 87* și GOST 1759,5 – 87*, și șaibe care îndeplinesc cerințele*.

Șuruburile trebuie alocate conform Tabelului 57* și *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* și atunci când limitați deformarea conexiunilor - conform GOST 7805-70*.

Nucile trebuie folosite în conformitate cu GOST 5915 – 70*: pentru șuruburi din clasele de rezistență 4.6, 4.8, 5.6 și 5.8 – nuci de clasa de rezistență 4; pentru șuruburi din clasele de rezistență 6.6 și 8.8 – piulițe din clasele de rezistență 5 și, respectiv, 6, pentru șuruburi din clasa de rezistență 10.9 – nuci de clasa de rezistență 8.

Trebuie folosite șaibe: rotunde conform GOST 11371 – 78*, oblic conform GOST 10906 – 78* și arc normal conform GOST 6402 – 70*.

2,5*. Alegerea claselor de oțel pentru șuruburile de fundație trebuie făcută în funcție de, iar designul și dimensiunile acestora trebuie luate conform *.

Șuruburile (în formă de U) pentru fixarea cablurilor de fixare ale structurilor de comunicație a antenei, precum și șuruburile în formă de U și de fundație pentru suporturile liniilor electrice aeriene și dispozitivele de distribuție ar trebui să fie utilizate din clasele de oțel: 09G2S-8 și 10G2S1-8 conform GOST 19281 – 73* cu o cerință suplimentară pentru rezistența la impact la o temperatură de minus 60 ° C nu mai puțin de 30 J/cm2 (3 kgf × m/cm 2) în regiunea climatică I 1; 09G2S-6 și 10G2S1-6 conform GOST 19281 – 73* în regiunile climatice I 2, II 2 și II 3; VSt3sp2 conform GOST 380 – 71* (din 1990 St3sp2-1 conform GOST 535 – 88) în toate celelalte regiuni climatice.

2,6*. Trebuie folosite piulițe pentru fundație și șuruburi în U:

pentru șuruburi din oțel de clase VSt3sp2 și 20 – clasa de rezistență 4 conform GOST 1759.5 – 87*;

pentru șuruburi din oțel de clase 09G2S și 10G2S1 – clasa de rezistență nu mai mică de 5 conform GOST 1759.5 – 87*. Este permisă utilizarea piulițelor din clase de oțel acceptate pentru șuruburi.

Piulițele pentru fundație și șuruburile în U cu un diametru mai mic de 48 mm trebuie utilizate în conformitate cu GOST 5915 – 70*, pentru șuruburi cu un diametru mai mare de 48 mm - conform GOST 10605 – 72*.

2,7*. Șuruburile de înaltă rezistență trebuie utilizate conform *, * și TU 14-4-1345 – 85; piulițe și șaibe pentru ei - conform GOST 22354 – 77* și *.

2,8*. Pentru elementele portante ale acoperirilor suspendate, cabluri pentru linii aeriene și tablouri de distribuție exterioare, catarge și turnuri, precum și elemente de precomprimare din structurile precomprimate, trebuie utilizate următoarele:

frânghii spiralate conform GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

frânghii duble întinse conform GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

frânghii portante închise conform GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

mănunchiuri și șuvițe de fire paralele formate din sârmă de frânghie care îndeplinește cerințele GOST 7372 – 79*.

2.9. Caracteristicile fizice ale materialelor utilizate pentru structurile din oțel trebuie luate în conformitate cu Ap. 3.

3. CARACTERISTICI DE PROIECTARE ALE MATERIALELOR ȘI LEGĂRILOR

3,1*. Rezistențele calculate ale produselor laminate, secțiunilor îndoite și țevilor pentru diferite tipuri de stări de solicitare trebuie determinate folosind formulele date în tabel. 1*.

Tabelul 1*

Stare tensionată		Simbol	Rezistența calculată a produselor laminate și a țevilor
întindere,	Prin puterea de curgere	Ry	R y = R yn /g m
compresie și încovoiere	Conform rezistenţei temporare	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58 Ryn/ g m
Colapsul suprafeței de capăt (dacă este prevăzut)		Rp	R p = R un /g m
Zdrobire locală în balamale cilindrice (tornioane) la contact strâns		Rlp	Rlp= 0,5 Run/ g m
Compresie diametrală a rolelor (cu contact liber în structuri cu mobilitate limitată)		Rcd	Rcd= 0,025 Run/ g m
Tensiune în direcția grosimii produsului laminat (până la 60 mm)		R th	R th= 0,5 Run/ g m
Denumirea adoptată în tabel. 1*:
g m - coeficientul de fiabilitate pentru material, determinat în conformitate cu clauza 3.2*.

3,2*. Valorile coeficienților de fiabilitate pentru materialul laminat, secțiunile îndoite și țevi trebuie luate conform tabelului. 2*.

Masa 2*

Condiții standard sau tehnice de stat pentru închiriere	Factorul de fiabilitate în funcție de material g m
(cu excepția oțelurilor S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (pentru cerc, pătrat, dungă)	1,025
(oțel S590, S590K); GOST 380 – 71** (pentru un cerc și un pătrat cu dimensiuni neincluse în TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [pentru un cerc și un pătrat cu o limită de curgere de până la 380 MPa (39 kgf/mm 2) și dimensiuni neincluse în TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
GOST 19281 – 73* [pentru un cerc și un pătrat cu limită de curgere de peste 380 MPa (39 kgf/mm 2) și dimensiuni neincluse în TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Rezistențele calculate la întindere, compresiune și încovoiere ale tablei, universale cu bandă largă și produselor laminate profilate sunt date în tabel. 51*, tevi - în tabel. 51, a. Rezistențele calculate ale profilelor îndoite trebuie luate egale cu rezistențele calculate ale tablelor laminate din care sunt fabricate, în timp ce este posibil să se țină cont de întărirea tablei de oțel laminate în zona de îndoire.

Rezistențele de proiectare ale produselor rotunde, pătrate și în bandă trebuie determinate conform tabelului. 1*, luând valori RynȘi Alerga egală, respectiv, cu limita de curgere și rezistența la tracțiune conform TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (din 1990 GOST 535 – 88) și GOST 19281 – 73*.

Rezistența calculată a produselor laminate la strivirea suprafeței de capăt, strivirea locală în balamale cilindrice și compresia diametrală a rolelor sunt date în tabel. 52*.

3.3. Rezistențele calculate ale pieselor turnate din oțel carbon și fontă cenușie trebuie luate conform tabelului. 53 și 54.

3.4. Rezistențele calculate ale îmbinărilor sudate pentru diferite tipuri de îmbinări și stări de solicitare trebuie determinate folosind formulele date în tabel. 3.

Tabelul 3

Imbinari sudate	Stare de tensiune		Simbol	Rezistența calculată a îmbinărilor sudate
la fund	Comprimare. Tensiune și îndoire în timpul sudării automate, semiautomate sau manuale cu fizic	Prin puterea de curgere	Rwy	Rwy=Ry
	controlul calității cusăturii	Conform rezistenţei temporare	Rwu	Rwu= R u
	Întindere și îndoire în timpul sudării automate, semiautomate sau manuale	Prin puterea de curgere	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Schimb		Rws	Rws= R s
Cu cusături de colț	felie (condițional)	Pentru metal de sudura	Rwf
		Pentru limitele de fuziune a metalelor	Rwz	Rwz= 0,45 Run
Note: 1. Pentru cusăturile realizate prin sudare manuală, valorile R wun trebuie luate egale cu valorile rezistenței la tracțiune a metalului de sudură specificate în GOST 9467-75. 2. Pentru cusăturile realizate prin sudare automată sau semiautomată, valoarea lui R wun trebuie luată conform tabelului. 4 din aceste standarde. 3. Valorile coeficientului de fiabilitate pentru materialul de sudare g wm ar trebui luată egală cu: 1,25 – la valori R wun nu mai mult de 490 MPa (5.000 kgf/cm2); 1.35 – la valori R wun 590 MPa (6.000 kgf/cm2) sau mai mult.

Rezistențele calculate ale îmbinărilor cap la cap ale elementelor din oțel cu diferite rezistențe standard trebuie luate ca pentru îmbinările cap la cap din oțel cu o valoare mai mică a rezistenței standard.

Rezistențele calculate ale metalului de sudură ale îmbinărilor sudate cu suduri de colț sunt date în tabel. 56.

3.5. Rezistențele calculate ale conexiunilor cu un singur șurub trebuie determinate folosind formulele date în tabel. 5*.

Rezistențele calculate la forfecare și la tracțiune ale șuruburilor sunt date în tabel. 58*, prăbușirea elementelor legate prin șuruburi, - în tabel. 59*.

3,6*. Rezistența la tracțiune de proiectare a șuruburilor de fundație Rba

Rba = 0,5R. (1)

Rezistența la tracțiune de proiectare a șuruburilor U R bv, specificat în clauza 2.5*, ar trebui determinată de formula

R bv = 0,45Alerga. (2)

Rezistența la tracțiune calculată a șuruburilor de fundație este dată în tabel. 60*.

3.7. Rezistența la tracțiune de proiectare a șuruburilor de înaltă rezistență Rbh ar trebui determinată de formulă

Rbh = 0,7Rchifla, (3)

Unde Rbun – cea mai mică rezistență temporară la întindere a șurubului, luată conform tabelului. 61*.

3.8. Rezistența la tracțiune de proiectare a sârmei de oțel de înaltă rezistență Rdh, folosit sub formă de mănunchiuri sau șuvițe, ar trebui să fie determinat de formulă

Rdh = 0,63Alerga. (4)

3.9. Valoarea rezistenței (forței) calculate la întindere a unui cablu de oțel trebuie luată egală cu valoarea forței de rupere a cablului în ansamblu, stabilită de standardele de stat sau specificațiile tehnice pentru cablurile de oțel, împărțită la coeficientul de fiabilitate. g m = 1,6.

Tabelul 4*

Clasele firelor (conform GOST 2246 – 70*) pentru sudare automată sau semiautomată		Clase de pulbere	Valori standard
scufundat (GOST 9087 – 81*)	în dioxid de carbon (conform GOST 8050 – 85) sau în amestecul său cu argon (conform GOST 10157 – 79*)	fire (conform GOST 26271 – 84)	rezistența metalului de sudare R wun, MPa (kgf/cm2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* La sudarea cu sarma valorile Sv-08G2S R wun ar trebui luată egală cu 590 MPa (6000 kgf/cm 2) numai pentru sudurile de filet cu picior ce faci £ 8 mm în structurile din oțel cu o limită de curgere de 440 MPa (4500 kgf/cm2) sau mai mult.

Tabelul 5*

		Rezistențele de proiectare ale conexiunilor cu un singur bolț
Stare tensionată	Simbol	forfecarea și tensiunea șuruburilor de clasă			prăbușirea elementelor din oțel conectate cu o limită de curgere de până la 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm2)
	Rbs	R bs = 0.38R chifla	Rbs= 0,4R chifla	Rbs= 0,4R chifla	–
Întinderea	R bt	R bt s = 0.38R chifla	R bt = 0.38R chifla	R bt = 0.38R chifla	–
	Rbp
a) șuruburi de clasa de precizie A		–	–	–
b) șuruburi clasa B și C		–	–	–
Notă. Este permisă utilizarea șuruburilor de înaltă rezistență fără tensiune reglabilă din oțel de calitate 40X „select”, în timp ce rezistența calculată RbsȘi R bt ar trebui determinată ca pentru șuruburile din clasa 10.9, iar rezistența de proiectare ca pentru șuruburile din clasele de precizie B și C. Șuruburi de înaltă rezistență conform TU 14-4-1345 – 85 poate fi folosit numai când se lucrează în tensiune.

4*. CONDITII DE EXPLOATARE CONTABILE SI SCOPUL STRUCTURILOR

La calcularea structurilor și conexiunilor, trebuie luate în considerare următoarele: factori de siguranță pentru scopurile prevăzute g n adoptate în conformitate cu Regulile pentru luarea în considerare a gradului de responsabilitate al clădirilor și structurilor la proiectarea structurilor;

factor de fiabilitate g u= 1,3 pentru elementele structurale calculate pentru rezistență folosind rezistențele de proiectare R u;

coeficienţii condiţiilor de muncă g c și coeficienții de stare de funcționare a conexiunii g b , luate conform tabelului. 6* și 35*, secțiuni ale acestor standarde pentru proiectarea clădirilor, structurilor și structurilor, precum și aplic. 4*.

Tabelul 6*

Elemente structurale	Coeficienții condițiilor de lucru g cu
1. Grinzi pline și elemente comprimate din ferme de podea sub sălile teatrelor, cluburilor, cinematografelor, sub tribune, sub incinta magazinelor, depozitelor de cărți și arhivelor etc., cu greutatea planșeelor egală sau mai mare decât sarcina reală.	0,9
2. Coloane de clădiri publice și suporturi de turnuri de apă	0,95
3. Elemente principale comprimate (cu excepția celor de susținere) ale unei zăbrele compozite cu secțiune în T de la colțurile acoperirii sudate și ale fermelor de tavan (de exemplu, căpriori și ferme similare) cu flexibilitate l ³ 60	0,8
4. Grinzi solide atunci când se calculează stabilitatea generală la j b 1,0	0,95
5. Strângeri, tije, bretele, pandantive din oțel laminat	0,9
6. Elemente ale structurilor centrale ale acoperirilor și plafoanelor:
a) comprimat (cu excepția secțiunilor tubulare închise) în calculele de stabilitate	0,95
b) întinse în structuri sudate	0,95
c) căptușeli la tracțiune, comprimate, precum și cap la cap în structuri cu șuruburi (cu excepția structurilor cu șuruburi de înaltă rezistență) din oțel cu limită de curgere de până la 440 MPa (4500 kgf/cm 2), suportând o sarcină statică, în calcule de rezistență	1,05
7. Grinzi compozite solide, stâlpi, precum și plăci cap la cap din oțel cu o limită de curgere de până la 440 MPa (4500 kgf/cm2), suportând o sarcină statică și realizate folosind îmbinări cu șuruburi (cu excepția conexiunilor cu șuruburi de înaltă rezistență) ), în calculele de rezistență	1,1
8. Secțiuni de elemente laminate și sudate, precum și căptușeli din oțel cu o limită de curgere de până la 440 MPa (4500 kgf/cm2) la îmbinările realizate cu șuruburi (cu excepția îmbinărilor cu șuruburi de mare rezistență) care suportă o sarcină statică , în calculele de rezistență:
a) grinzi și stâlpi plini	1,1
b) structuri centrale și planșee	1,05
9. Elemente de zăbrele comprimate ale structurilor de zăbrele spațiale din colțuri cu o singură flanșă egală (atașată printr-o flanșă mai mare):
a) atașat direct la curele cu o flanșă folosind suduri sau două sau mai multe șuruburi plasate de-a lungul unghiului:
bretele conform fig. 9*, a	0,9
distanţiere conform fig. 9*, b, V	0,9
bretele conform fig. 9*, în, G, d	0,8
b) atașat direct la curele cu un raft, un șurub (cu excepția celor indicate la punctul 9, din acest tabel), și atașat, de asemenea, printr-un gușon, indiferent de tipul de conexiune	0,75
c) cu o rețea transversală complexă cu îmbinări cu un singur bolț conform Fig. 9*, de ex	0,7
10. Elemente comprimate din unghiuri simple, atașate printr-o flanșă (pentru unghiuri inegale doar printr-o flanșă mai mică), cu excepția elementelor structurale indicate la poz. 9 din acest tabel, bretele conform Fig. 9*, b, atașat direct la coarde cu suduri sau două sau mai multe șuruburi plasate de-a lungul unghiului și ferme plate din unghiuri simple	0,75
11. Plăci de bază din oțel cu o limită de curgere de până la 285 MPa (2900 kgf/cm2), suportând o sarcină statică, grosime, mm:
	1,2
b) peste 40 până la 60	1,15
c) peste 60 până la 80	1,1
Note: 1. Coeficienți condiții de funcționare g cu 1 nu trebuie luat în considerare simultan la calcul. 2. Coeficienții condițiilor de funcționare, dați respectiv la poz. 1 și 6, în; 1 și 7; 1 și 8; 2 și 7; 2 și 8,a; 3 și 6, c, ar trebui luate în considerare simultan în calcul. 3. Coeficienții condițiilor de funcționare dați la poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 și 10, precum și în poz. 5 și 6, b (cu excepția îmbinărilor sudate cap la cap), elementele luate în considerare nu trebuie luate în considerare la calcularea conexiunilor. 4. În cazurile care nu sunt specificate în aceste standarde, formulele ar trebui să ia g c = 1.

5. CALCULUL ELEMENTELOR STRUCTURILOR DE OȚEL PENTRU FORȚE AXIALE ȘI ÎNCOLARE

EXTENSIUNE CENTRALĂ ȘI ELEMENTE CENTRAL COMPRESATE

5.1. Calculul rezistenței elementelor supuse tensiunii centrale sau compresiunii prin forță N, cu excepția celor specificate în clauza 5.2, trebuie efectuate conform formulei

Calculul rezistenței secțiunilor în locurile de fixare a elementelor de tracțiune din unghiuri unice, atașate la o flanșă cu șuruburi, trebuie efectuat conform formulelor (5) și (6). În acest caz, valoarea g cu în formula (6) trebuie luată conform adj. 4* din aceste standarde.

5.2. Calculul rezistenței elementelor structurale din oțel la tracțiune cu raportul R u/g u > Ry, a cărui funcționare este posibilă chiar și după ce metalul atinge punctul de curgere, trebuie efectuată conform formulei

5.3. Calculul stabilității elementelor de perete plin supuse comprimării centrale prin forță N, trebuie efectuată conform formulei

Valori j

la 0 2,5 GBP

; (8)

la 2.5 4,5 GBP

la > 4,5

. (10)

Valori numerice j sunt date în tabel. 72.

5,4*. Tijele realizate dintr-un singur unghi trebuie să fie proiectate pentru compresie centrală în conformitate cu cerințele stabilite în clauza 5.3. La determinarea flexibilității acestor tije, raza de rotație a secțiunii unghiulare iși lungimea efectivă lef ar trebui luate conform paragrafelor. 6.1 – 6.7.

La calcularea coardelor și elementelor de zăbrele ale structurilor spațiale din colțuri unice, trebuie îndeplinite cerințele clauzei 15.10* din aceste standarde.

5.5. Elemente comprimate cu pereți plini de secțiune deschisă în formă de U cu l x 3te iubesc , Unde l x Și te iubesc – flexibilitatea calculată a elementului în planuri perpendiculare pe axele, respectiv X– XȘi y -y (Fig. 1), se recomandă întărirea lor cu șipci sau grătare, iar cerințele paragrafelor trebuie îndeplinite. 5,6 și 5,8*.

În absența benzilor sau grătarelor, astfel de elemente, pe lângă calculele folosind formula (7), ar trebui verificate pentru stabilitatea în timpul modului de flambaj la încovoiere-torsionare conform formulei.

Unde j y – coeficientul de flambaj, calculat conform cerințelor clauzei 5.3;

(12)

Unde ;

A = un x/ h – distanța relativă dintre centrul de greutate și centrul de îndoire.

Aici ;

J w – momentul de inerție sectorial al secțiunii;

b iȘi t i – respectiv lăţimea şi grosimea elementelor dreptunghiulare care alcătuiesc secţiunea.

Pentru secțiunea prezentată în fig. 1, a, valori Și A trebuie determinat prin formulele:

Unde b = b/h.

5.6. Pentru tijele comprimate compozite, ale căror ramuri sunt legate prin benzi sau grătare, coeficientul j raportat la axa liberă (perpendiculară pe planul lamelelor sau grătarelor) ar trebui determinată prin formulele (8) – (10) cu înlocuire în ele prin ef. Sens ef ar trebui determinată în funcție de valori lef dat în tabel. 7.

Tabelul 7

Tip		Sistem			Flexibilitate dată lef bare compozite cu secțiune transversală
secțiuni		secțiuni			cu lamele la		cu gratii
					J s eu /( J b b) 5	J s eu /( J b b) ³ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Denumiri adoptate în tabel. 7:
b			– distanta dintre axele ramurilor;
l			– distanța dintre centrele scândurilor;
l			– cea mai mare flexibilitate a intregii lansete;
l 1, l 2, l 3			– flexibilitatea ramurilor individuale la îndoirea lor în planuri perpendiculare pe axele, respectiv 1 – 1 , 2 – 2 și 3 – 3, în zonele dintre benzile sudate (în clar) sau între centrele șuruburilor exterioare;
A			– aria secțiunii transversale a întregii tije;
A d1și A d2			– zonele de secțiune transversală ale bretele grilei (cu o grilă transversală – două bretele) situate în planuri perpendiculare pe axele, respectiv 1 – 1 Și 2 – 2;
Anunț			– aria secțiunii transversale a bretei de zăbrele (cu rețea transversală – două bretele) situate în planul unei fețe (pentru o tijă echilaterală triunghiulară);
a 1 Și a 2			– coeficienți determinați prin formulă
Unde			– dimensiuni determinate din Fig. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		– coeficienți determinați corespunzător prin formule;

Aici		J b1Și J b3		– momentele de inerție ale secțiunilor ramurilor în raport cu axele, respectiv 1 – 1 și 3 – 3 (pentru tronsoane de tipurile 1 și 3);
		J b1Și J b2		– la fel, două colțuri relativ la axe, respectiv 1 – 1 și 2 – 2 (pentru tronson tip 2);
				– momentul de inerție al secțiunii unei bare față de axa proprie X– x (Fig. 3);
		Js1Și J s2		– momentele de inerție ale secțiunii uneia dintre benzi situate în planuri perpendiculare pe axele, respectiv 1 – 1 și 2 – 2 (pentru tronson tip 2).

În tijele compozite cu zăbrele, pe lângă calcularea stabilității tijei în ansamblu, trebuie verificată stabilitatea ramurilor individuale în zonele dintre noduri.

Flexibilitatea ramurilor individuale l 1 , l 2 Și l 3 în zona dintre șipci nu trebuie să fie mai mult de 40.

Dacă există o foaie solidă într-unul dintre planuri în loc de șipci (Fig. 1, b, V) flexibilitatea ramificației trebuie calculată prin raza de rotație a semi-secțiunii față de axa acesteia perpendiculară pe planul șipcilor.

În barele compozite cu zăbrele, flexibilitatea ramurilor individuale între noduri nu trebuie să fie mai mare de 80 și nu trebuie să depășească flexibilitatea dată lef lanseta în ansamblu. Este permisă acceptarea unor valori mai mari ale flexibilității ramurilor, dar nu mai mult de 120, cu condiția ca calculul unor astfel de tije să fie efectuat conform unei scheme deformate.

5.7. Calculul elementelor compozite din unghiuri, canale etc., conectate strâns sau prin distanțiere, ar trebui să fie efectuate cu pereți plini, cu condiția ca distanțe cele mai mari în zonele dintre benzile sudate (în clar) sau între centrele exteriorului. șuruburile nu depășesc:

pentru elemente comprimate 40 i

pentru elemente de tracțiune 80 i

Aici raza de inerție i colțul sau canalul ar trebui luate pentru secțiunile T sau I în raport cu o axă paralelă cu planul distanțierilor și pentru secțiuni transversale - minim.

În acest caz, trebuie instalate cel puțin două distanțiere pe lungimea elementului comprimat.

5,8*. Calculul elementelor de legătură (scânduri, grătare) ale tijelor compozite comprimate trebuie efectuat pentru o forță transversală condiționată Qfic, considerat constant pe toată lungimea tijei și determinat de formulă

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

Unde N – forța longitudinală în tija compozită;

j – coeficientul de îndoire longitudinală acceptat pentru o tijă compozită în planul elementelor de legătură.

Forța tăietoare condiționată Qfic ar trebui distribuite:

dacă există doar benzi (grile) de legătură, în mod egal între benzile (grile) aflate în planuri perpendiculare pe axa față de care se verifică stabilitatea;

în prezența unei foi solide și a benzilor de legătură (grile) – în jumătate între tablă și șipci (zăbrele) aflate în planuri paralele cu tabla;

la calcularea tijelor compozite triunghiulare echilaterale, forța transversală condiționată exercitată asupra unui sistem de elemente de legătură situate în același plan trebuie luată egală cu 0,8 Qfic.

5.9. Calculul benzilor de conectare și atașarea acestora (Fig. 3) ar trebui să fie efectuat ca un calcul al elementelor de ferme fără bretele pe:

forta F, bara de taiere, dupa formula

F = Q s l/b; (24)

moment M 1, îndoind bara în planul său, conform formulei

M 1 = Q s l/2 (25)

Unde Q s – forța tăietoare condiționată aplicată barei unei fețe.

5.10. Calculul zăbrelelor de conectare ar trebui să fie efectuat ca un calcul al zăbrelelor de ferme. Atunci când se calculează bretele transversale ale unei rețele transversale cu bare (Fig. 4), trebuie luată în considerare forța suplimentară. N ad, care rezultă în fiecare bretele din compresia curelelor și determinată de formula

(26)

Unde N – forta intr-o ramura a tijei;

A – aria secțiunii transversale a unei ramuri;

Anunț – aria secțiunii transversale a unei brete;

A – coeficient determinat de formula

A = a l 2 /(A 3 =2b 3) (27)

Unde A, lȘi b - dimensiunile prezentate în fig. 4.

5.11. Calculul tijelor destinate reducerii lungimii de proiectare a elementelor comprimate trebuie efectuat pentru o forță egală cu forța transversală convențională din elementul principal comprimat, determinată prin formula (23)*.

ELEMENTE DE ÎNDOIRE

5.12. Calculul rezistenței elementelor (cu excepția grinzilor cu perete flexibil, cu perete perforat și grinzi de macara) îndoite într-unul dintre planurile principale trebuie efectuată conform formulei

(28)

Valoarea tensiunii de forfecare t în secțiuni de elemente îndoite trebuie să îndeplinească condiția

(29)

Dacă peretele este slăbit de găurile pentru șuruburi, valorile t în formula (29) trebuie înmulțit cu coeficientul A , determinat de formula

A = A/(A – d), (30)

Unde A – pasul gaurii;

b - diametrul găurii.

5.13. Pentru a calcula rezistența peretelui grinzii în locurile în care sarcina este aplicată coardei superioare, precum și în secțiunile de susținere ale grinzii care nu sunt armate cu rigidizări, trebuie determinată tensiunea locală. s loc conform formulei

(31)

Unde F – valoarea calculată a sarcinii (forței);

lef – lungimea condiționată a distribuției sarcinii, determinată în funcție de condițiile de sprijin; pentru cazul suportului conform Fig. 5.

lef = b + 2t f, (32)

Unde t f – grosimea coardei superioare a grinzii, dacă grinda inferioară este sudată (Fig. 5, A), sau distanța de la marginea exterioară a flanșei până la începutul rotunjirii interne a peretelui, dacă grinda inferioară este rulată (Fig. 5, b).

5,14*. Pentru pereții grinzilor calculați folosind formula (28), trebuie îndeplinite următoarele condiții:

Unde – tensiuni normale în planul mediu al peretelui, paralel cu axa grinzii;

s y – la fel, perpendicular pe axa grinzii, inclusiv s loc , determinat prin formula (31);

t X y – efort tangenţial calculat folosind formula (29) luând în considerare formula (30).

Tensiuni s x Și s y , acceptate în formula (33) cu semnele proprii, precum și t xy trebuie determinată în același punct al fasciculului.

5.15. Calculul stabilității grinzilor cu secțiune în I care sunt îndoite în planul peretelui și îndeplinesc cerințele paragrafelor. 5.12 și 5.14*, trebuie efectuate conform formulei

Unde WC – ar trebui determinat pentru o centură comprimată;

j b – coeficient determinat de adj. 7*.

La determinarea valorii j b pentru lungimea estimată a grinzii lef trebuie luată distanța dintre punctele de fixare a centurii comprimate de deplasările transversale (noduri de legături longitudinale sau transversale, puncte de fixare a pardoselii rigide); în lipsa conexiunilor lef = l(Unde l – deschiderea grinzii) lungimea proiectată a cantileverului trebuie luată după cum urmează: lef = lîn lipsa prinderii centurii comprimate la capătul consolei în plan orizontal (aici l – lungimea consolei); distanța dintre punctele de prindere ale curelei comprimate în plan orizontal la fixarea centurii la capăt și pe lungimea consolei.

5,16*. Nu este necesar să se verifice stabilitatea grinzilor:

a) la transferul sarcinii printr-o pardoseală rigidă continuă, sprijinită în mod continuu pe centura comprimată a grinzii și legată în siguranță de aceasta (plăci de beton armat din beton greu, ușor și celular, pardoseală metalică plană și profilată, oțel ondulat etc. );

b) în raport cu lungimea calculată a grinzii lef la lăţimea centurii comprimate b, nedepășind valorile determinate de formulele din tabel. 8* pentru grinzi de secțiune în I simetrică și cu o coardă comprimată mai dezvoltată, pentru care lățimea coardei tensionate este de cel puțin 0,75 din lățimea coardei comprimate.

Tabelul 8*

Încărcați locația aplicației	Cele mai mari valori lef /b, pentru care nu sunt necesare calcule de stabilitate pentru grinzile laminate și sudate (la 1 £ h/b 6 și 15 £ b/t 35 GBP)
La centura superioară	(35)
La centura inferioară	(36)
Indiferent de nivelul de aplicare a sarcinii atunci când se calculează secțiunea grinzii între contravântuiri sau în îndoire pură	(37)
Denumiri adoptate în tabelul 8: bȘi t – respectiv lățimea și grosimea benzii comprimate; h – distanța (înălțimea) dintre axele foilor de centură. Note: 1. Pentru grinzile cu conexiuni coardă pe șuruburi de mare rezistență, valorile lef/b obţinute din formulele din tabelul 8 trebuie înmulţite cu un factor de 1,2. 2. Pentru grinzi cu raport b/t /t= 15.

Fixarea curelei comprimate în plan orizontal trebuie să fie proiectată pentru forța laterală reală sau condiționată. În acest caz, forța laterală condiționată trebuie determinată:

când este fixat în puncte individuale conform formulei (23)*, în care j ar trebui determinată cu flexibilitate l = lef/i(Aici i – raza de inerție a secțiunii benzii comprimate în plan orizontal), și N trebuie calculat folosind formula

N = (A f + 0,25A W)Ry; (37, a)

cu prindere continuă conform formulei

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Unde qfic – forța transversală condiționată pe unitatea de lungime a coardei grinzii;

Qfic – forța transversală condiționată, determinată prin formula (23)*, în care trebuie luată j = 1, a N – determinat prin formula (37,a).

5.17. Calculul rezistenței elementelor îndoite în două planuri principale trebuie efectuat conform formulei

(38)

Unde XȘi y – coordonatele punctului de secțiune luat în considerare față de axele principale.

În grinzile calculate folosind formula (38), valorile tensiunii din banda grinzii trebuie verificate folosind formulele (29) și (33) în cele două planuri principale de îndoire.

Dacă sunt îndeplinite cerințele clauzei 5.16*, A nu este necesară verificarea stabilităţii grinzilor îndoite în două planuri.

5,18*. Calculul rezistenței grinzilor despicate de secțiune solidă din oțel cu o limită de curgere de până la 530 MPa (5400 kgf/cm2), suportând o sarcină statică, sub rezerva paragrafelor. 5,19* – 5.21, 7.5 și 7.24 trebuie efectuate ținând cont de dezvoltarea deformațiilor plastice conform formulelor

la încovoiere într-unul din planurile principale sub solicitări tangenţiale t 0,9 GBP R s(cu excepția secțiunilor de asistență)

(39)

la încovoiere în două planuri principale sub solicitări tangenţiale t 0,5 GBP R s(cu excepția secțiunilor de asistență)

(40)

Aici M, M xȘi Ale mele – valori absolute ale momentelor încovoietoare;

c 1 – coeficient determinat prin formulele (42) si (43);

c xȘi c y – coeficienți acceptați conform tabelului. 66.

Calculul în secțiunea de susținere a grinzilor (cu M = 0; M x= 0 și Ale mele= 0) trebuie efectuată conform formulei

În prezența unei zone de îndoire pură în formulele (39) și (40) în locul coeficienților c 1, c xȘi cu y ar trebui luate în consecință:

de la 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); cu ym = 0,5(1+c y).

Cu acțiune simultană în secțiunea moment Mși forța tăietoare Q coeficient de la 1 ar trebui determinate folosind formulele:

la t 0,5 GBP R s c 1 = c; (42)

la 0,5 R s t 0,9 GBP R s c 1 = 1,05b c , (43)

Unde (44)

Aici Cu – coeficient acceptat conform tabelului. 66;

tȘi h – grosimea și respectiv înălțimea peretelui;

A – coeficient egal cu A = 0,7 pentru o secțiune în I îndoită în planul peretelui; A = 0 – pentru alte tipuri de tronsoane;

de la 1 – coeficientul considerat a fi nu mai mic de unu și nu mai mult de un coeficient Cu.

Pentru a optimiza grinzile la calcularea lor ținând cont de cerințele paragrafelor. Valorile coeficientului 5,20, 7,5, 7,24 și 13,1 Cu, c xȘi cu yîn formulele (39) și (40) este permis să se ia mai puțin decât valorile date în tabel. 66, dar nu mai puțin de 1,0.

Dacă peretele este slăbit de găurile pentru șuruburi, efortul de forfecare se valorează t trebuie înmulțit cu coeficientul determinat de formula (30).

DEZVOLTATĂ DE TsNIISK im. Kucherenko cu participarea TsNIIproektstalkonstruktsii al Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS, numit MISI. V.V. Kuibyshev de la Ministerul Învățământului Superior al URSS, Institutul Energosetproekt și Biroul de Proiectare Mosgidrostal al Ministerului Energiei al URSS.

Aceste standarde au fost dezvoltate ca o dezvoltare a GOST 27751-88 „Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirilor. Prevederi de bază pentru calcule” și ST SEV 3972-83 „Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirilor. Structuri de otel. Dispoziții de bază pentru calcul.”

Odată cu intrarea în vigoare a acestor coduri și reglementări în domeniul construcțiilor, următoarele devin invalide:

SNiP II-V.3-72 „Structuri din oțel. Standarde de proiectare”;
modificări la SNiP II-B.3-72 „Structuri de oțel. Standarde de proiectare” aprobate prin rezoluțiile Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS:
nr. 150 din 12 septembrie 1975;
nr. 94 din 24 iunie 1976;
nr. 211 din 31 octombrie 1978;
nr. 250 din 27 decembrie 1978;
nr.2 din 25 ianuarie 1980;
nr. 104 din 14 iulie 1980;
nr. 130 din 31 iulie 1981;
SNiP II-I.9-62 „Linii de transport electric cu tensiune peste 1 kV. Standarde de proiectare” (secțiunea „Proiectarea structurilor din oțel pentru suporturile liniilor aeriene de transport a energiei electrice”);
modificări la SNiP II-I.9-62 „Linii de transport electric cu tensiune peste 1 kV. Standarde de proiectare”, aprobate prin Decretul Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS din 10 aprilie 1975;
„Orientări pentru proiectarea structurilor metalice ale structurilor de antene ale facilităților de comunicații” (SN 376-67).

Au fost aduse modificări la SNiP II-23-81*, aprobate prin rezoluțiile Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS nr. 120 din 25 iulie 1984, nr. 218 din 11 decembrie 1985, nr. 69 din 29 decembrie 1986, nr. 132 din 8 iulie 1988. , Nr. 121 din 12 iulie 1989

Desemnările literelor principale sunt date în anexă. 9*.

Secțiunile, paragrafele, tabele, formulele, anexele și legendele la desenele la care s-au făcut modificări sunt marcate în aceste coduri și reglementări de construcții cu un asterisc.

Editori - ingineri F.M. Shlemin, V.P. Poddubny (Gosstroy URSS), doctor în inginerie. știință prof. V.A. Baldin, Ph.D. tehnologie. Științe G.E. Velsky (TsNIISK Gosstroy URSS), inginer. MÂNCA. Bukharin („Energosetproekt” Ministerul Energiei al URSS), inginer. N.V. Shevelev (SKB Mosgidrostal, Ministerul Energiei al URSS).

Atunci când utilizați un document de reglementare, trebuie să țineți cont de modificările aprobate la codurile și reglementările de construcție și standardele de stat publicate în jurnalul „Buletinul echipamentelor de construcții”, „Colectarea amendamentelor la codurile și regulile de construcție” al Comitetului de stat pentru construcții al URSS și indexul de informații „Standarde de stat URSS” al Standardului de stat URSS.

1. Dispoziții generale
2. Materiale pentru structuri și conexiuni
3. Caracteristicile de proiectare ale materialelor și conexiunilor
4*. Luând în considerare condițiile de funcționare și scopul structurilor
5. Calculul elementelor de structură din oțel pentru forțe axiale și încovoiere
6. Lungimi de proiectare și flexibilitate maximă a elementelor structurii din oțel
7. Verificarea stabilității pereților și a foilor de talie ale elementelor încovoiate și comprimate
8. Calculul structurilor tablei
9. Calculul elementelor structurilor din oțel pentru rezistență
10. Calculul rezistenței elementelor structurii de oțel ținând cont de rupere fragilă
11. Calcul racordurilor structurilor metalice
12. Cerințe generale pentru proiectarea structurilor din oțel
13. Cerințe suplimentare pentru proiectarea clădirilor și structurilor industriale
14. Cerințe suplimentare pentru proiectarea clădirilor și structurilor rezidențiale și publice
15*. Cerințe suplimentare pentru proiectarea suporturilor pentru liniile electrice aeriene, structurile aparatelor de distribuție deschise și liniile de contact de transport

1. Dispoziții generale
2 Materiale pentru structuri și conexiuni
3 Caracteristicile de proiectare ale materialelor și conexiunilor
4 Luarea în considerare a condițiilor de funcționare și a scopului structurilor
5 Calculul elementelor structurii de oțel pentru forțe axiale și încovoiere
Elemente întinse central și comprimate central
Elemente flexibile
Elemente supuse forței axiale cu încovoiere
Piese suport
6 Calculul lungimii și flexibilității maxime a elementelor structurale din oțel
Proiectați lungimi ale elementelor și bretelelor plate
Lungimi de proiectare ale elementelor structurilor de zăbrele spațiale
Lungimi de proiectare ale elementelor structurale
7 Verificarea stabilității pereților și a foilor de talie ale elementelor încovoiate și comprimate
Pereți grinzi
Pereți din elemente comprimate central excentric și comprimate-îndoiți
Foi de curele (rafturi) din elemente comprimate central excentric, comprimate de îndoire și îndoire
8 Calculul structurilor tablei
Calculul puterii
Calculul stabilității
Cerințe de bază pentru calculul structurilor metalice cu membrană
9 Calculul elementelor structurii de oțel pentru rezistență
10 Calculul elementelor structurii de oțel pentru rezistență, ținând cont de fractura fragilă
11 Calcul racordurilor structurilor metalice
Conexiuni cu șuruburi
Conexiuni cu șuruburi de înaltă rezistență
Conexiuni cu capete frezate
Conexiuni de coardă în grinzi compozite
12 Cerințe generale pentru proiectarea structurilor din oțel
Dispoziții de bază
Imbinari sudate
Conexiuni cu șuruburi și conexiuni cu șuruburi de înaltă rezistență
13 Cerințe suplimentare pentru proiectarea clădirilor și structurilor industriale
Deviații și abateri relative ale structurilor
Distanțele dintre rosturile de dilatație
Sarpante și plăci structurale
Coloane
Conexiuni
Grinzi
Grinzi de macara
Structuri de foi
Suporturi de montare
14 Cerințe suplimentare pentru proiectarea clădirilor și structurilor rezidențiale și publice
Clădiri în cadru
Huse suspendate
15 Cerințe suplimentare pentru proiectarea suporturilor pentru liniile electrice aeriene, structurile tablourilor deschise și liniile de contact de transport
16 Cerințe suplimentare pentru proiectarea structurilor de antene de comunicații (AS) cu o înălțime de până la 500 m
17 Cerințe suplimentare pentru proiectarea structurilor hidraulice ale râului
18 Cerințe suplimentare pentru proiectarea grinzilor cu inele flexibile
19 Cerințe suplimentare pentru proiectarea grinzilor cu inele perforate
20 Cerințe suplimentare pentru proiectarea structurilor clădirilor și a structurilor în timpul reconstrucției
Anexa 1. Materiale pentru structuri metalice si rezistentele de proiectare ale acestora
Anexa 2. Materiale pentru îmbinări ale structurilor din oțel și rezistențele de proiectare ale acestora
Anexa 3. Caracteristicile fizice ale materialelor
Anexa 4. Coeficienți de stare de funcționare pentru un singur unghi întins, fixat cu șuruburi pe o flanșă
Anexa 5. Coeficient de calcul al rezistenței elementelor structurii din oțel ținând cont de dezvoltarea deformațiilor plastice
Anexa 6. Coeficienți pentru calculul stabilității elementelor comprimate central, excentric și comprimate-îndoiți
Aplicația 7*. Coeficienți pentru calculul grinzilor pentru stabilitate
Anexa 7. Tabele pentru calcularea elementelor pentru anduranță și luarea în considerare a fracturii fragile
Anexa 8. Determinarea proprietăților metalelor
Anexa 9*. Denumiri de bază ale literelor pentru cantități

GOSSTROY URSS

REGULAMENTE DE CONSTRUIRE

SNiP II -23-8 1*

Partea a II-a
Standarde de proiectare

Capitolul 23
Structuri de otel

AprobatS.U.A
Decretul Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS
din 14 august 1981 nr. 144

Moscova
Institutul Central
design standard

1 990

DEZVOLTATĂ DE C NIISK-i. K y Cherenko cu participarea TsNIIpr oe ktsta lkonstruktsii Gosstroy I URSS, M ISI im. V.V. Kuibyshev Ministerul Învățământului Superior al URSS, Institutul„Energosetproekt” și SKB „Moshydrostal” Ministerul Energiei al URSS.

Aceste standarde de dezvoltareA Dezvoltăm GOST 27751-88"" și ST SEV 3972-83 "".

Odată cu introducerea acestuieu codurile și reglementările actuale ale construcțiilor a deveni invalid:

SNiP II -B.3- 72 "";

modificări la SNiP II -B.3- 72" Structuri de otel. Standarde de proiectare» , aprobat prin rezoluții ale Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS:

Nr. 2 din 25 Varya 1980;

SNi P II -I.9-62 "" (capitolul " Proiectarea structurilor din oțel pentru suporturile liniilor aeriene de transport a energiei electrice»);

modificări la SNiP II -I.9-62 « Linii electrice cu tensiune peste 1 kV. Standarde de proiectare» , aprobat prin rezoluția Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS din 10 aprilie 1975;

« Orientări pentru proiectarea structurilor metalice ale structurilor de antene ale facilităților de comunicații„(SN 376 -67).

În SNiP II-23-81 *au fost făcute modificări, aprobate prin rezoluții ale Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS nr. 120 din 25 iulie 1984, nr. 218 din 11 decembrie 1985, nr 69 din 29 decembrie 198 6, nr. 132 din 8 iulie 1988, nr. 12 1 din 12 iulie 1989

Desemnările literelor principale sunt date în anexă. *.

Secțiuni, paragrafe, tabele, formule,atașamente și legende la figuri, V care modificări au fost făcute sunt marcateÎn prezent codurile lor de construcție sunt marcate cu un asterisc.

Editori - ingineri F. M. Shle min, ÎN.P. P O dd dec. (Gosstroy URSS), d - r tech. știință prof. ÎN.A. Ba ld in, Ph.D. tehnologie. stiinte G.E. Velsky(TsNIISK Gosstroy URSS), ing. E.M. B uharin(« Proiect de rețea energetică» Ministerul Energiei al URSS), inginer.N.ÎN. Ea ve leu(SKB „Mosgidrostal” Ministerul Energiei al URSS).

Cândl Utilizarea unui document normativ ar trebui predată s creați modificări aprobate norme culturale şi regulile și standardele de stat publicate în revistă„B newsletter echipamente de constructii», « Colectarea modificărilor la codurile și reglementările construcțiilor» Gosstro I URSS și indexul de informații« Standardele de stat ale URSS» Standardul de stat al URSS.

1. DISPOZIȚII GENERALE

1.1. Aceste standarde suntl merge să se conformeze P proiectând o sută l Structuri finale ale clădirilor și structurilor pentru diverse scopuri.

Standardele nu se aplică la proiectarea structurilor din oțel pentru poduri, tuneluri de transport și țevi sub terasamente.

La proiectarea structurilor din oțel în condiții speciale de funcționare (de exemplu, structuri de furnal, conducte principale și de proces, rezervoare cu destinație specială, structuri de clădiri expuse la efecte seismice, temperaturi intense sau expunere la medii agresive),proiectarea structurilor hidraulice marine),structuri de clădiri și structuri unice, precum și tipuri speciale de structuri (de exemplu, precomprimate, spațiale, suspendate), trebuie respectate cerințe suplimentare, care reflectă caracteristicile de funcționare ale acestor structuri, prevăzute de documentele de reglementare relevante aprobate sau convenite. de către Comitetul de Stat pentru Construcții al URSS.

Toate structurile trebuie să fie accesibile pentru observare, curățare, vopsire și nu trebuie să rețină umezeala sau să împiedice ventilația. Închisla Profilele turnate trebuie sigilate.

1.3*. Atunci când proiectați structuri de maternitate ar trebui să:

selectați scheme tehnice și economice optime ale structurilor și secțiunilor transversale ale elementelor;

aplicați profile laminate economice și oțel eficientȘi;

utilizarea, de regulă, a proiectelor standard unificate sau standard pentru clădiri și structuri;

utilizați structuri progresive (sisteme spațiale din elemente standard; structuri care combină funcții portante și de închidere; precomprimate, cu armatura).s e, tablă subțire și structuri combinate din diferite oțeluri);

asigură capacitatea de fabricație a fabricării și instalarea structurilor;

utilizați modele care să asigure cea mai mică intensitate a forței de muncă la fabricarea, transportul și instalarea acestora;

să asigure, de regulă, producția în linie a structurilor și instalarea acestora cu transportoare sau blocuri mari;

asigurați, de regulă, conexiuni de montare cu șuruburi, inclusiv cele de mare rezistență; racordurile de instalare sudate sunt permise cu o justificare corespunzatoare;

respectă cerințele standardelor de stat pentru structurile de tipul corespunzător.

1.4. La proiectarea clădirilor și structurilor, este necesar să se adopte scheme structurale care să asigure rezistența, stabilitatea și imuabilitatea spațială a clădirilor și structurilor în ansamblu, precum și a elementelor lor individuale în timpul transportului.,instalare și exploatare.

1.5*. Oțeluri și materiale de îmbinare, restricții privind utilizarea oțelurilor CU 3 45T și S 375T, precum și cerințele suplimentare pentru oțelul furnizat prevăzute de standardele de stat și standardele CMEA sau specificațiile tehnice, trebuie să fie indicate în condițiile de lucru (CM) și de calibrare (K MD) desene ale structurilor metalice si documentatii pentru comandarea materialelor.

În funcție de caracteristicile structurilor și ale componentelor acestora, este necesar să se indice clasa de continuitate conform GOST 27772-88 la comanda oțelului.

1.6*. Structurile din oțel și calculele lor trebuie să îndeplinească cerințele GOST 27751-88« Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirilor. Principii de bază pentru calcul" și ST SEV 3972-83 " Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirilor. Structuri de otel. Principii de bază pentru calcul».

1.7. Schemele de proiectare și ipotezele de calcul de bază trebuie să reflecte condițiile reale de funcționare ale structurilor din oțel.

Structurile din oțel ar trebui, în general,contează ca sisteme spațiale unificate.

La împărțirea sistemelor spațiale unificate în structuri plate separate, ar trebui să se țină seama de interacțiunea elementelor între ele și cu baza.

Alegerea schemelor de proiectare, precum și a metodelor de calcul al structurilor din oțel, trebuie făcută ținând cont de utilizarea eficientă a computerelor.

1.8. Calculele structurilor din oțel ar trebui, de regulă, să fie efectuate ținând cont de deformațiile inelastice ale oțelului.

Cu un studiu de fezabilitate adecvat, calculul poate fi efectuat folosind o schemă deformată care ia în considerare influența mișcărilor structurale sub sarcină.

1.9. Elementele structurilor din oțel trebuie să aibă secțiuni transversale minime care să îndeplinească cerințeleV la aceste standarde, ținând cont de sortimentul de produse laminate și țevi. În secțiunile compozite stabilite prin calcul, subtensiunea nu trebuie să depășească 5%.

2. MATERIALE PENTRU STRUCTURI ȘI LEGĂRI

2.1*. În funcție de gradul de responsabilitate al structurilor clădirilor și structurilor, precum și de condițiile de funcționare a acestorala Toate modelele sunt împărțite în patru grupuri. Oțelurile pentru structurile din oțel ale clădirilor și structurilor trebuie luate conform tabelului. *.

Oteluri pentru structuri ridicate in regiuni climatice I 1, I 2, II 2 și II 3 , dar operat în spații încălzite, ar trebui luate ca pentru regiunea climatică II 4 conform tabelului. *,cu excepția oțelului C245 și C275 pentru structurile grupei 2.

Pentru conexiunile cu flanșe și ansamblurile de cadru, trebuie utilizate produse laminate conform TU 14-1-4431 -88.

2.2*. Pentru sudarea structurilor din oțel trebuie utilizate următoarele:uh electrozi pentru sudarea manuală cu arc în conformitate cu GOST 9467-75 *; sârmă de sudură conform GOST 2246-70*;fluxuri conform GOST 9087-81 *; dioxid de carbon conform GOST 8050-85.

Materialele de sudare și tehnologia de sudare utilizate trebuie să asigure că rezistența la tracțiune a metalului de sudură nu este mai mică decât valoarea standardeu rezistență la tracțiuneRunmetalul de bază, precum și valorile durității, rezistenței la impact și alungirii relative a metalului îmbinărilor sudate, stabilite prin documentele de reglementare relevante.

2.3*. Piesele turnate (piese de susținere etc.) pentru structurile din oțel trebuie proiectate din oțel carbon de clase 15L, 25L, 35L și 45L, îndeplinind cerințele pentru grupurile de turnare. II sau III conform GOST 977 -7 5 *,precum și din fontă gri clasa C Ch15 , SCh20, SCh25 și SCh30, îndeplinind cerințele GOST 1412-85.

2.4*. Pentru conexiunile cu șuruburi, trebuie utilizate șuruburi și piulițe din oțel care îndeplinesc cerințele GOST 1759.0-87 *, GOST 1759.4-87 * și GOST 1759.5-87 * și șaibe care îndeplinesc cerințele GOST 18123-82 *.

Șuruburile trebuie alocate conform tabelului. * și GOST 15589-70 *, GOST 15591-70 *, GOST 7796-70 *, GOST 7798-70*,iar la limitarea deformărilor articulațiilor - conform GOST 7805-70 *.

Nucile trebuie utilizate în conformitate cu GOST 5915-70*: pentru șuruburi din clasele de rezistență 4.6, 4.8, 5.6 și 5.8 - piulițe din clasa de rezistență 4; pentru șuruburi din clasele de rezistență 6.6 și 8.8 - piulițe din clasele de rezistență 5 și respectiv 6, pentru șuruburi din clasa de rezistență 10.9 - piulițe din clasa de rezistență 8.

Trebuie folosite șaibe: rotunde conform GOST 11371-78*,oblic conform GOST 10906-78 * și prși altele normale conform GOST 6402-70 *.

2.5*. Alegerea claselor de oțel pentru șuruburile de fundație trebuie făcută în funcție deGOST 24379.0-80 , iar designul și dimensiunile lor trebuie luate în conformitate cuGOST 24379.1-80 *

Șuruburi (U-o brazn y f) pentru fixarea cablurilor de cablu ale structurilor de comunicații ale antenei, precum și U -șuruburile formate și de fundație pentru suporturile liniilor electrice aeriene și dispozitivele de distribuție ar trebui să fie utilizate din clasele de oțel: 09G2S-8 și 10G2S1-8 conform GOST 19281-73* cu o cerință suplimentară pentru rezistența la impact la o temperatură de minus 60 °C de cel puțin 30 D l/cm 2 (3 kgf m/cm 2) în regiunea climatică I 1; 09G2S -6 și 10G2S1 -6 conform GOST 19281-73* în regiunile climatice I 2, II 2 și II 3 ;VSt3sp2 conform GOST 380-71*(de la 199 0 g . St3sp2-1 conform GOST 535-88) în toate celelalte regiuni climatice.

2.6*. Nuci pentru fond de ten șiîn formă de U s x șuruburi trebuie folosite:

pentru șuruburi din oțel de clase VSt3sp2 și 20 - clasa de rezistență 4 conform GOST 1759.5-87*;

pentru șuruburi din oțel de clase 09G2S și 10G2S1 - clasa de rezistență nu mai mică de 5 conform GOST 1759.5-87 *. Este permisă utilizarea piulițelor din clase de oțel acceptate pentru șuruburi.

Nuci pentru fond de ten și U-o brazn y x șuruburi cu un diametru mai mic de 48 mm trebuie utilizate în conformitate cu GOST 5915-70*,pentru șuruburi cu un diametru mai mare de 48 mm - conform GOST 10605-72*.

2.7*. Șuruburile de înaltă rezistență trebuie utilizate în conformitate cu GOST 22353-77 *, GOST 22356-77 * și TU 14-4-1345 -85; piulițe și șaibe pentru ele - în conformitate cu GOST 22354-77 * și GOST 22355-77 *.

2.8*. Pentru elementele portante ale acoperirilor suspendate, cabluri pentru linii aeriene și tablouri de distribuție exterioare, catarge și turnuri, precum și elemente de precomprimare din structurile precomprimate, trebuie utilizate următoarele:

frânghii spiralate conform GOST 3062-80*; GOST 3063-80 *; GOST 3064-80*;

frânghii duble întinse conform GOST 3066-80*; GOST 3067-74 *; GOST 3068-74 *; GOST 3081-80*; GOST 7669-80*;GOST 14954-80*;

frânghii portante închise conform GOST 3090-73*; GOST 18900-73 *; GOST 18901-73*; GOST 18902-73 *; GOST 7675-73 *; GOST 7676-73*;

fascicule și șuvițe de fire paralele formate din sârmă de frânghie care îndeplinește cerințele GOST 7372-79 *.

2.9. Caracteristicile fizice ale materialelor utilizate pentru structurile din oțel trebuie luate în conformitate cu Ap. .

3. CARACTERISTICI DE PROIECTARE ALE MATERIALELOR ȘI LEGĂRILOR

3.1*. Rezistențe calculateeu inchiriere, profilele și țevile îndoite pentru diferite tipuri de stări de solicitare trebuie determinate folosind formulele date în tabel. *.

3.2*. Valorile coeficienților de fiabilitate pentru materialul laminat, secțiunile îndoite și țevi trebuie luate conform tabelului. *.

Rezistențe calculateeu în tensiune, comprimare și îndoire a tablei, sunt date în tabel produse laminate late universale și modelate. *, conducte - în tabel., A . Rezistențele calculate ale profilelor îndoite trebuie luate egale cu rezistențele calculate ale tablelor laminate din care sunt fabricate, în timp ce este posibil să se țină cont de întărirea tablei de oțel laminate în zona de îndoire.

Rezistențele de proiectare ale produselor rotunde, pătrate și în bandă trebuie determinate conform tabelului.*,luarea de valoriRyn Și Run egală, respectiv, cu limita de curgere și rezistența la tracțiune conform TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (cu 1990 GOST 535-88) și GOST 1928 1-73*.

Ta blitz 1*

Stare tensionată		Simbol	Rezistența calculată a produselor laminate și a țevilor
Tensiune, compresie și încovoiere	Prin puterea de curgere	R y	R y = Ryn / γn
Tensiune, compresie și încovoiere	Conform rezistenţei temporare	R u	R u = Alerga / γ m
Schimb		R s	R s = 0,58 Ryn / γ m
Colapsul suprafeței de capăt (dacă este prevăzut)		Rp	R p = Alerga / γ m
Colapsul local în articulațiile cilindrice(trunions) cu o atingere strânsă		Rlp	R lp = 0,5 Alerga / γ m
Compresie diametrală a rolelor (cu contact liber în structuri cu mobilitate limitată)		Rcd	R CD = 0,025 Alerga / γ m

Denumirea adoptată în tabel. *:

γ m- la uh factor de fiabilitate pentru material, determinat V în conformitate cu alin.*.

(Modificare. Scrisoare din 17.11.2008)

Masa 2*

Condiții standard sau tehnice de stat pentru închiriere	Factorul de fiabilitate în funcție de material γ t
GOST 27772-88 (cu excepția oțelurilor S590, S590K);TU 14-1-3023-80 (pentru cerc, pătrat, bandă)	1,025
GOST 27772-88 (oțel S590, S590K);GOST 380-71* * (lung Sunt un cerc și un pătrat cu dimensiuni neincluse în specificații 14-1-3023-80); GOST 19281 -73* [d Pentru cercuri și pătrate cu o limită de curgere de până la 380 MPa (39 kgf/mm 2) și dimensiuni neincluse în TU 14-1-3023-80]; GOST 10705-80 ; GOST 10706-76	1,050
GOST 19281-73* [d Pentru cercuri și pătrate cu o limită de curgere de peste 380 MPa (39 kgf/mm 2)și dimensiuni neincluse în TU 14-1-3023-80 ];GOST 8731-87; TU 14-3-567-76	1, 100

Rezistența calculată a produselor laminate la colapsul final al suprafeței,strivirea locală în balamale cilindrice și comprimarea diametrală a rolelor sunt date în tabel. 52*.

3.3. Rezistențele calculate ale pieselor turnate din oțel carbon și fontă cenușie trebuie luate conform tabelului l. Și .

3.4. Rezistențele calculate ale îmbinărilor sudate pentru diferite tipuri de îmbinări și stări de solicitare trebuie determinate folosind formulele date în tabel. .

Tabelul 3

Imbinari sudate	Stare tensionată			Simbol	Rezistența calculată a îmbinărilor sudate
la fund	Comprimare. Întinderea și îndoirea în timpul sudării automate, semiautomate sau manuale cu control fizic al calității cusăturilor		Prin puterea de curgere	Rwy	Rwy = Ry
			Conform rezistenţei temporare	Rwu	Rwu = R u
	Întindere și îndoire în timpul sudării automate, semiautomate sau manuale		Prin puterea de curgere	Rwy	Rwy = 0,85 Ry
	Schimb			Rws	Rws = R s
Cu cusături de colț	felie (condițional)	Pentru metal de sudura		Rwf
Cu cusături de colț	felie (condițional)	Pentru limitele de fuziune a metalelor		Rwz	Rwz = 0,45 Alerga

Nota a n iya: 1.Pentru w in s realizat prin sudare manuală, zn aspiratiiRwun ar trebui luate egale cu valorile rezistenței temporareeu ruperea metalului de sudură, Marea Britanie avertizat în GOST 9467-75 *.

2. L eu cusături realizate prin sudare automată sau semiautomată, aspiratiiR wun trebuie luate conform tabelului.* a acestor standarde.

3. Valorile coeficientului de fiabilitate pentru materialul de sudare A γ wm ar trebui acceptat A fie egal: 1,25 - cu valoriR wun nu mai mult de 490 M Pa (5000 kgf/cm2);1 .35 - la valoriR wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) sau mai mult.

Rezistențele calculate ale metalului de sudură ale îmbinărilor sudate cu suduri de colț sunt date în tabel. .

3.5. Rezistențele de proiectare ale șuruburilor simples x compușii trebuie determinați folosind formulele date în tabel. *.

Rezistențele calculate la forfecare și la tracțiune ale șuruburilor sunt date în tabel.*,strivirea elementelor legate prin șuruburi - în tabel. *.

3.6*. Rezistența la tracțiune de proiectare a șuruburilor de fundațieRbA

Rba = 0,5 R. (1)

Rezistența la tracțiune de proiectare U-o Diverse șuruburiR bv, specificat la alin. *,ar trebui determinate prin formulare ule

Rbv= 0,45 Run. (2)

Rezistența la tracțiune calculată a șuruburilor de fundație este dată în tabel. *.

3.7. Rezistența la tracțiune de proiectare a șuruburilor de înaltă rezistențăRbhar trebui determinată de formulă

Rbh= 0,7 Rchifla, (3)

Unde R bun- cea mai mică rezistență temporară la întindere a șurubului, luată conform tabelului. *.

3.8. Rezistența la tracțiune de proiectare a sârmei de oțel de înaltă rezistențăRdh, folosit in sub formă de mănunchiuri sau fire, ar trebui să fie determinate de formulă

Rdh= 0,63 Run. (4)

Tabelul 4*

Clasele firelor (conform GOST 2246-70 *) pentru sudare automată sau semiautomată		Clasele de sârmă cu miez de flux (conformGOST 26271-84 )	Valorile rezistenței standard ale metalului de sudurăR wun , MPa (kgf/cm2)
scufundat (GOST 9087-81 *)	în dioxid de carbon (conformGOST 8050-85 ) sau în amestecul său cu argon (conformGOST 10157-79 *)	Clasele de sârmă cu miez de flux (conformGOST 26271-84 )
Sf.08, Sv-08A			410 (4200)
Sv-08GA			450 (4600)
Sv-10GA	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	49 0(5000)
CU v-10N MA, Sv-10G2	Sv-08G2S*		590 (6000)
Sf.-08KHN2G MU, Sf.08Х1ДУ	Sf.10ХГ 2C MA , Sv-08HG2SDYu	-	685 (7000)

* La sudarea cu sarma Cv-0 8G2S sensR wun ar trebui luată egală cu 590 MPa (6000 kgf/cm 2 )numai pentru suduri de filet cu piciork f ≤8 mm V structuri din oțel cu o limită de curgere de 440 MPa (4500 kgf/cm 2)și altele.

Masa 5*

	Simbol	Rezistențele de proiectare ale conexiunilor cu un singur bolț
		forfecarea și tensiunea claselor de șuruburi			prăbușirea elementelor din oțel conectate cu o limită de curgere de până la 440 MPa (4500 kgf/cm2)
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9
Felie	Rbs	R bs = 0,38 R chifla	R bs = 0,4 R chifla	R bs = 0,4 R chifla	-
Întinderea	R bt	R bt = 0,42 R chifla	R bt = 0,4 R chifla	R bt = 0,5 R chifla	-
Rid:	Rbp
a) șuruburi de clasa de precizie A		-	-	-
b) șuruburi din clasa de precizie B și C		-	-	-

Notă. Permis de utilizareeu Există șuruburi de înaltă rezistență, fără tensiune reglabilă, din oțel selectat 40X», în acest caz rezistenţele calculate euRbs ȘiR bt ar trebui definitel yat ca pentru bo l clasa de camarad A 10.9 și rezistența calculatăRbp cum dleu șuruburi din clasa de precizie n copertinele B și C.

Șuruburi de înaltă rezistență conform specificațiilor14-4- 1345 -85 poate fi folosit numai când se lucrează în tensiune.

3.9. Valoarea rezistenței (forței) calculate la întindere a unui cablu de oțel trebuie luată în considerare egală cu valoarea forței de rupere a cablului în ansamblu, stabilită de standardele de stat sau specificațiile tehnice pentru cablurile de oțel.s , împărțit la factorul de fiabilitate γ m = 1,6.

4*. CONDITII DE EXPLOATARE CONTABILE SI SCOPUL STRUCTURILOR

La calcularea structurilor și conexiunilor, trebuie luate în considerare următoarele:

coeficienții de fiabilitate în funcție de scop γ n adoptate în conformitate cu Regulile pentru luarea în considerare a gradului de responsabilitate al clădirilor și structurilor la proiectarea structurilor;

factor de fiabilitate γ u = 1,3 pentru elementele structurale calculate pentru rezistență folosind rezistențele de proiectareR u ;

coeficienţii condiţiilor de muncăγ c și coeficienții de stare de funcționare a conexiuniiγ b , acceptate conform tabelului * și * secțiuni ale acestor standarde pentru proiectarea clădirilor, structurilor și structurilor, precum și a ap. *.

Masa 6*

Elemente structurale	Coeficienții condițiilor de lucru γ s
1. Grinzi pline și elemente comprimate de ferme de podea sub sălile teatrelor, cluburilor, cinematografelor, sub standuri, sub magazine, depozite de cărți și arhive etc. atunci când greutatea pardoselilor este egală sau mai mare decât sarcina vitală	0,9
2. Coloane de clădiri publice și suporturi de turnuri de apă	0,95
3. Elemente de bază condensate(La suport rom) zăbrele din secțiune în T compozită de la colțurile fermelor sudate ale acoperirilor și tavanelor (de exemplu, căpriori și ferme similare) cu flexibilitate λ≥ 60	0 ,8